TECNOMAT TOP 1077.txt

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Anonymous
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221334
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TECNOMAT TOP 1077.txt
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2013-05-27 14:11:21
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TECNOMAT TOP 1077
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  1. A los productos de vidrio despus de formados, se les aplica un tratamiento de recocido en torno a los 1500C para eliminar tensiones
    F
  2. Al aumentar el tamao de partcula, la friccin interparticular aumenta.
    F
  3. Con el proceso de sinterizacin por chispas se consigue una fusin de los polvos.
    F
  4. Cuando el vidrio templado se rompe, se desintegra en numerosos fragmentos pequeos
    V
  5. Cuando se utilizan moldes abiertos usualmente se habla de piezas moldeadas
    F
  6. Cuando un material sufre una deformacin plstica aumenta su dureza, pero la acritud disminuye al aumentar la temperatura
    V
  7. Cuando un metal se deforma en fro, aumenta la conductividad elctrica.
    F
  8. Cuando un metal se deforma en fro, el aumento del lmite de elasticidad es proporcionalmente menor que el aumento de la resistencia a la traccin
    F
  9. Cuando un metal se deforma en fro, la ductilidad disminuye de forma muy acusada en el primer 10% de reduccin.
    V
  10. Cuando un metal se deforma en fro, la dureza aumenta con mayor rapidez en el primer 10% de reduccin.
    V
  11. Cuanto mayor es la deformacin previa de un metal, ms baja es la temperatura necesaria para provocar la recristalizacin
    V
  12. Durante la embuticin se produce un movimiento lineal del material
    V
  13. Durante la laminacin. El coeficiente de rozamiento vara en sentido inverso a la velocidad exterior de los rodillos
    V
  14. Durante los procesos de conformado por deformacin plstica. El exponte de endurecimiento de las aleaciones de cobre recocido es menor que el de los aceros aleados.
    F
  15. Durante los procesos de deformacin en fro se obtiene una disminucin del tamao de grano
    F
  16. Durante los procesos de deformacin plstica, el crecimiento lineal de la resistencia a la traccin es menor que el del lmite elstico
    V
  17. Durante los trabajos de deformacin en caliente, la velocidad de deformacin tiene una influencia importante y su efecto sobre la tensin instantnea de deformacin se denomina sensibilidad a la velocidad de deformacin.
    V
  18. Durante una pasada de laminacin en caliente se pueden alcanzar reducciones de espesor de hasta un 50%.
    F
  19. El acuado es una operacin de compresin para aumentar la densidad de las piezas sinterizadas.
    F
  20. El agrietamiento en caliente se produce cuando un molde, restringe la contraccin de la fundicin despus de la solidificacin.
    V
  21. El ngulo de desbaste de laminacin debe disminuirse si aumenta el coeficiente de rozamiento.
    F
  22. El bobinado de filamentos implica el uso de refuerzos de fibra de mechas tejidas
    F
  23. El comienzo de la recristalizacin viene indicado por una disminucin del lmite elstico
    V
  24. El conformado plstico, en el caso de cermicas tradicionales, requiere que la mezcla inicial tenga un contenido de agua de ms del 50%.
    F
  25. El curado de los plsticos termoestables produce un cambio qumico permanente en su estructura molecular.
    V
  26. El estirado se utiliza principalmente para barras de seccin rectangular o cuadrada
    V
  27. El factor de empaquetamiento de los polvos utilizados en la pulvimetalurgia es la relacin entre la densidad volumtrica y la densidad real
    V
  28. El factor de empaquetamiento de los polvos utilizados en la pulvimetalurgia tiene un valor aproximadamente igual a 1
    F
  29. El factor de empaquetamiento de los polvos utilizados en la pulvimetalurgia, depende de la distribucin de los tamaos de las partculas.
    V
  30. El llenado incompleto, en una fundicin, se produce cuando dos porciones de metal, fluyen al mismo tiempo pero hay una falta de fusin entre ellos.
    F
  31. El mtodo de aplicacin manual, en la fabricacin de PMC, un molde positivo con superficie lisa producir un buen acabado en la superficie externa.
    F
  32. El molde de termoformado cuya forma es convexa es un molde negativo.
    F
  33. El molde utilizado en el prensado isstatico en caliente se hace de lminas de metal.
    V
  34. El molde utilizado en el prensado isstatico en fro se hace de lminas de metal
    F
  35. El moldeo o vaciado deslizante es un proceso de conformado, en cermicas tradicionales, que utiliza un mezcla con un 25-40% aproximadamente de agua.
    V
  36. El moldeo por compresin est limitado a polmeros termoplsticos
    F
  37. El moldeo por soplado y extrusin de polmeros tiene una velocidad de produccin mas baja que el moldeo por inyeccin y soplado.
    F
  38. El moldeo rotacional de polmeros usa la fuerza centrfuga para hacer formas huecas.
    F
  39. El nombre de molde de arena en verde se da porque el molde contiene humedad.
    V
  40. El xido de aluminio y el silicato de aluminio, se vuelven plsticos y fciles de formar cuando se mezclan con cantidades adecuadas de agua
    F
  41. El prensado isosttico en caliente realiza en un solo paso el prensado y la sisnterizacin
    V
  42. El prensado isosttico en fro no requiere operaciones de formado y acabado antes o despus del sinterizado.
    F
  43. El prensado seco, en el caso de cermicas tradicionales, utiliza mezclas que tienen una gran plasticidad
    F
  44. El proceso Colburn se utiliza para producir tubos de vidrio
    F
  45. El proceso Danner se utiliza para el formado de fibras de vidrio
    F
  46. El proceso de centrifugado del vidrio se utiliza para fabricar componentes en forma de embudo
    V
  47. El proceso de centrifugado del vidrio se utiliza para fabricar espejos astronmicos.
    F
  48. El proceso de centrifugado del vidrio se utiliza para fabricar platos
    F
  49. El proceso de conformado de plsticos por termoformado es similar a la pultrusin en la fabricacin de PMC
    F
  50. El proceso de extrusin de pelcula soplada no est asociado a la produccin de lminas plsticas y pelculas
    F
  51. El proceso de forja en prensa es ms rpido que el forjado a martillo
    V
  52. El proceso de formado de los polmeros reforzados con fibra en molde abierto aplicado por aspersin, limita el contenido de fibra a un 35%.
    V
  53. El proceso de pultrusin es un proceso de conformado de material sinterizado
    F
  54. El proceso de recalcado se realiza ms por un presin de aplastamiento que por una fuerza de impacto
    V
  55. El pulformado es una variante del proceso de pultrusin para formas curvas
    V
  56. El recalcado es un proceso que se realiza por una fuerza de impacto ms que por una presin de aplastamiento
    F
  57. El recalcado es un tipo de forja que aumenta la longitud de la pieza
    F
  58. El recalcado se realiza mediante una presin de aplastamiento
    V
  59. El rechupe es una cavidad que se forma en las fundiciones de metales y aleaciones debido a la segregacin
    F
  60. El rechupe ocurre frecuentemente en la parte inferior de la fundicin
    F
  61. El reprensado es una operacin de prensado sobre una pieza sinterizada para imprimir detalles en su superficie.
    F
  62. El sinterizado del carburo de volframio en un aglutinante de Co (WC-Co) implica el sinterizado en fase lquida
    V
  63. El sinterizado en estado slido es un proceso similar al sinterizado convencional, diferencindose en que no tiene lugar la etapa de sinterizacin.
    F
  64. El soplado del vidrio es un procedimiento manual
    F
  65. El tallo de bamb es uno de los defectos asociados al moldeo por inyeccin
    V
  66. El trmino pieza en verde se refiere en cermica a una pieza que ha sido conformada pero que todava no ha sido cocida
    V
  67. El trmino temperatura de recristalizacin se refiere a una temperatura definida por debajo de la cual no se presenta este fenmeno
    F
  68. El trmino temperatura de recristalizacin se refiere a una temperatura por debajo de la cual no se produce este fenmeno.
    F
  69. El termoformado es un proceso de conformado que se utiliza para plsticos termoestables
    F
  70. El tonelaje de los plsticos actualmente fabricados es mayor que el de los metales (es mayor el volumen, no el tonelaje)
    F
  71. El trabajo en fro de un metal supone un aumento de alargamiento.
    F
  72. El trabajo en fro de un metal supone un aumento de ductilidad
    F
  73. El trabajo en fro de un metal supone un aumento de resistencia a la traccin.
    V
  74. El trabajo en fro de un metal supone un aumento del lmite elstico
    V
  75. El trefilado se aplica a barras de 4-6 m de longitud y dimetro superior a 10mm.
    F
  76. El trefilado se utiliza principalmente para barras de seccin rectangular o cuadrada
    F
  77. El uso de un parison se asocia con el proceso de conformado de moldeo por soplado.
    V
  78. El vidriado, en las cermicas tradicionales, es un proceso en el que se producen reacciones qumicas entre los componentes de la mezcla, formndose una fase vtrea entre los cristales.
    F
  79. El vidrio fundido es un lquido viscoso cuya viscosidad es directamente proporcional a la temperatura
    F
  80. El vidrio templado es un vidrio al que se le ha sometido a un tratamiento de temple para desarrollar un modelo conveniente de tensiones internas.
    V
  81. El vidrio tiene estructura cristalina
    F
  82. En el contexto de los polvos metlicos, factor de empaquetamiento = 1.0 porosidad.
    V
  83. En el mtodo de atomizacin para la produccin de polvos metlicos, la desventaja de usar agua es la oxidacin en la superficie de la partcula
    V
  84. En el moldeo de polmeros por transferencia, los materiales de desecho producidos son fcilmente reutilizables.
    F
  85. En el moldeo por inyeccin de polmeros el tornillo de extrusin, adems de mezclar y calentar el polmero, acta como embolo para empujarlo.
    V
  86. En el moldeo por inyeccin de polvos utilizados en el conformado de los nuevos cermicos las partculas cermicas se mezclan con polmeros termoplstico para proporcionar las caractersticas apropiadas de flujo
    V
  87. En el moldeo rotacional, la fuerza centrifuga se usa para forzar que el polmero fundido se adapte a las superficies de la cavidad del molde donde ocurre la solidificacin.
    V
  88. En el paso de precalentamiento, en el tratamiento de sinterizacin, se queman los aglomerantes.
    V
  89. En el prensado en caliente de los nuevos cermicos se resliza simultneamente el prensado y el sinterizado
    V
  90. En el prensado isosttico en fro se usa agua o aceite para ejercer la presin contra el molde
    V
  91. En el prensado isosttico en fro se usa gas para ejercer la presin contra el molde
    F
  92. En el proceso Colburn de estirado de vidrio plano se utiliza una matriz que tiene una rendija estrecha
    F
  93. En el proceso de atomizacin para la produccin de polvos metlicos, cuando se utiliza agua el enfriamiento es ms rpido
    V
  94. En el proceso de atomizacin para la produccin de polvos metlicos, cuando se utiliza gas inerte el enfriamiento es ms rpido
    F
  95. En el proceso de bobinado de filamentos, la incorporacin de los agentes de refuerzo a la matriz polimrica tiene lugar antes del proceso de conformado.
    F
  96. En el proceso de flotacin para la formacin de vidrio plano se obtiene una superficie lisa que no necesita acabados subsecuentes
    V
  97. En el proceso de fundicin en molde semipermanente se utilizan moldes metlicos.
    F
  98. En el proceso de hilado hmedo para obtener fibras, el polmero inicial es una solucin cuyo solvente puede separarse por evaporacin
    F
  99. En el proceso de laminacin, la presin mxima aumenta con el coeficiente de rozamiento
    V
  100. En el proceso de laminacin, la presin mxima es proporcional al dimetro de los cilindros.
    V
  101. En el proceso de laminacin, si el ngulo de desbaste es muy pequeo el metal se alabear
    F
  102. En el proceso de sinterizacin en fase liquida se utilizan polvos metlicos, que se calientan hasta que se funden para mejorar la densidad
    F
  103. En el producto final de un material cermico nuevo policristalino, la resistencia aumenta con el tamao de grano
    F
  104. En el secado por precipitacin de una solucin se logra una mayor homogeneidad en los polvos de los nuevos cermicos
    V
  105. En el tamao de la partcula que puede pasar a travs de una criba se obtiene por el recproco del nmero de malla de la criba.
    V
  106. En el trabajo en caliente puede dejarse el material a dimensiones, dentro de un estrecho margen de tolerancias.
    F
  107. En fundicin, las costras se producen por la erosin del molde de arena durante la colada.
    F
  108. En la caracterizacin de los polvos utilizados en sinterizacin, el mtodo de cribado tiene un lmite superior de 400 mallas.
    V
  109. En la caracterizacin de los polvos utilizados en sinterizacin, un nmero alto de malla indica menor tamao de partcula
    V
  110. En la carga que se introduce en el horno, antes del formado, en la fabricacin del vidrio, hay vidrio reciclado
    V
  111. En la compactacin isosttica en fro, el molde se fabrica habitualmente de acero para herramientas
  112. En la etapa de mezcla de polvos, en un proceso de pulvimetalurgia, no es aconsejable que los polvos se sometan a vibracin.
    F
  113. En la etapa de mezcla de polvos, en un proceso de pulvimetalurgia, se utiliza estearato de cinc y aluminio como desfloculante. ( En los apuntes dice que se utilizan como lubrcantes, no como desfloculanes, yo creo que debera ser falsa).
    V
  114. En la extrusin hidrosttica el punzn no empuja directamente el tocho de material
    V
  115. En la fabricacin de las cermicas tradicionales, en la primera fase del secado no se produce contraccin
    F
  116. En la fabricacin de las cermicas tradicionales, la segunda fase del secado es ms lenta que la primera.
    V
  117. En la fabricacin de nuevos cermicos, en el conformado se utiliza el agua como aglomerante para conseguir una buena plasticidad, y facilitar el conformado de piezas en verde
    F
  118. En la fase de restauracin del proceso de recocido, se reagrupan las dislocaciones producindose movimientos de borde de grano
    F
  119. En la forja por estampacin no hay material sobrante que recortar (en la autoevaluacin dice que es verdadero)
    F
  120. En la forja por recalcado no hay material sobrante que recortar.
    V
  121. En la fundicin en moldes de yeso el molde est hecho de SiO2 + Al2O3
    F
  122. En la produccin de lminas y pelculas de polmeros termoplsticos con matriz de rendija, se conduce la extrusin a un bao de enfriamiento con agua o sobre rodillos refrigerados, para alcanzar altas velocidades de produccin
    V
  123. En la produccin de piezas metlicas por sinterizacin, la fuerza bsica que dirige el proceso es la aplicacin de tensiones de compresin
    F
  124. En la produccin de polvos metlicos por atomizacin slo pueden obtenerse partculas de metal puro
    F
  125. En la seccin dosificadora de una mquina de extrusin de tornillo simple, se desarrolla la presin necesaria para bombear el material a travs del orificio de la matriz.
    V
  126. En la sinterizacin cuanto menor sea el tamao de las partculas ms uniforme ser la contraccin que experimenten las piezas.
    V
  127. En la sinterizacin en fase lquida se consiguen piezas altamente densificadas
    V
  128. En la sinterizacin en fase lquida se obtiene una mayor densificacin
    V
  129. En la solidificacin de una aleacin de composicin eutctica, la solidificacin se produce a una temperatura constante.
    V
  130. En las cermicas tradicionales se utiliza como materia prima, para aumentar la plasticidad, almina y slice
    F
  131. En los hornos de sinterizacin se aaden lubricantes para reducir la friccin entre las partculas
    F
  132. En los procesos de conformado por deformacin en fro se obtienen tolerancias geomtricas ms pequeas que en los realizados en caliente.
    V
  133. En los procesos de deformacin, al aumentar la velocidad de deformacin aumenta el esfuerzo de deformacin necesario.
    V
  134. En los procesos de laminacin, el ngulo de desbaste es directamente proporcional a la velocidad de la superficie exterior de los rodillos
    F
  135. En los procesos de laminacin, el coeficiente de rozamiento es inversamente proporcional a la velocidad de la superficie exterior de los rodillos
    V
  136. En los procesos de pulvimetalurgia, el tratamiento de sinterizacin se realiza a una temperatura comprendida entre 0,7 y 0,9 del punto de fusin del metal en C.
    F
  137. En los procesos de sinterizacin, los tamaos de partculas ms pequeos generalmente muestran mayor friccin
    V
  138. En pulvimetalurgia, cuando hay polvos de varios tamaos, el factor de empaquetamiento es mayor que cuando los polvos son de igual tamao
    V
  139. En sinterizacin, la densidad volumtrica es la densidad de los polvos en estado suelto, despus del vaciado
    V
  140. En sinterizacin, la densidad volumtrica es la densidad del material si los polvos se fundieran en una masa slida
    F
  141. En sinterizacin, la densidad volumtrica es menor que la densidad real
    V
  142. En un polmero fundido la viscosidad decrece con la velocidad de corte
    V
  143. En una fundicin, para fomentar la solidificacin direccional, se puede utilizar enfriadores
    V
  144. En una operacin de moldeo, el metal lquido se vierte en el molde cerrado a travs de la mazarota
    F
  145. Frecuentemente se practican operaciones de impregnacin o infiltracin a las piezas sinterizadas que van a estar en contacto con soluciones qumicas.
    V
  146. Frecuentemente, en el moldeo con bolsa de materiales compuestos de matriz polimrica, se aade calor.
    V
  147. Inmediatamente despus del vertido de un metal puro, en estado lquido, en el molde se forma en sus paredes una capa de granos de metal slido gruesos y orientados hacia el centro
    F
  148. La piel de cocodrilo es un defecto de los procesos de conformacin de materiales metlicos que se caracteriza por una superficie resquebrajada.
    V
  149. La acuacin de monedas es un proceso de conformado por deformacin en caliente
    F
  150. La baja permeabilidad es una de las posibles causas de las sopladuras.
    V
  151. La cavidad del molde de fundicin debe hacerse ligeramente sobredimensionada para permitir la contraccin durante la solidificacin
    V
  152. La cavidad por contraccin se puede resolver con un buen diseo de la mazarota.
    V
  153. La deformacin en fro requiere menor energa que la deformacin en caliente
    F
  154. La densidad en verde es la densidad de los polvos antes del prensado
    F
  155. La densidad en verde es la densidad de los polvos antes del sinterizado
    V
  156. La embuticin se utiliza para fabricar formas huecas a partir de chapas planas
    V
  157. La etapa de secado se puede omitir en los nuevos cermicos
    V
  158. La extrusin directa en fro usa un fluido para transmitir la fuerza desde el punzn empujador al disco.
    F
  159. La extrusin directa presenta menos problemas de rozamiento que la indirecta
    F
  160. La extrusin hidrosttica se realiza solo en caliente
    F
  161. La extrusin indirecta no requiere tanta fuerza como la extrusin directa
    V
  162. La extrusin indirecta requiere menor fuerza que la directa.
    V
  163. La extrusin por manguete se realiza en caliente.
    V
  164. La forja en caliente por martillado se conoce normalmente como forja por estampacin.
    V
  165. La fuerza bsica que mueve la sinterizacin es el aumento de la energa superficial.
    F
  166. La fuerza que mueve la sinterizacin, dentro de un proceso pulvimetalrgico, ser tanto mayor cuanto mas fino sea el polvo inicial.
    V
  167. La fundicin a alta presin es un proceso de fundicin en coquilla.
    V
  168. La fundicin es un proceso de fabricacin de vidrio que se usa para alta productividad.
    F
  169. La fusin del vidrio se lleva a cabo generalmente a temperaturas entre 1500 y 1600C
    V
  170. La impregnacin es una operacin en que se llenan los poros de las piezas sinterizadas con un metal fundido
    F
  171. La infiltracin es una operacin en que se llenan los poros de las piezas sinterizadas con un metal fundido
    V
  172. La mazarota sumergida est completamente cerrada dentro del molde de arena y conectada a la cavidad principal por un canal que alimenta el metal fundido.
    V
  173. La metalurgia de los polvos no tiene limitaciones en cuanto a la forma de las piezas.
    F
  174. La prdida de material que se produce en los procesos de conformado por sinterizacin, es aproximadamente igual que la prdida experimentada en el proceso de fundicin.
    F
  175. La preparacin de la arena para la fabricacin del vidrio implica una fase de lavado para eliminar algunos minerales que le pueden dar colores indeseables.
    V
  176. La principal ventaja que tiene el proceso de forja sobre el mecanizado es que se produce una estructura fibrosa ms tenaz
    V
  177. La recristalizacin es un fenmeno que se caracteriza por un reagrupamiento de dislocaciones
    F
  178. La restauracin consiste en un reagrupamiento de dislocaciones sin movimiento de bordes de grano.
    V
  179. La seleccin del material apropiado para modelos, depende, en gran parte, de la cantidad total de fundiciones a producir.
    V
  180. La temperatura de recristalizacin de un material depende del grado de deformacin
    V
  181. La temperatura de recristalizacin es una propiedad que solo depende de la composicin qumica y de la microestructura de los materiales.
    F
  182. La temperatura de recristalizacin es una temperatura aproximada, a la cual un material con una acritud determinada recristaliza completamente en una hora.
    V
  183. La temperatura final del trabajo en caliente determinar el tamao de grano que tendr el material en el posterior trabajo en fro.
    V
  184. La velocidad de produccin por el mtodo de extrusin de lminas de pelcula soplada es bajo.
    V
  185. La viscosidad de un plstico fundido para moldeo disminuye cuando aumenta la velocidad de flujo
    V
  186. La viscosidad de un polmero fundido aumenta con la velocidad de corte y desciende con la temperatura
    F
  187. La viscosidad de un polmero fundido est afectada por la temperatura, pero no por la velocidad de flujo
    F
  188. Las aleaciones solidifican a una temperatura constante
    F
  189. Las operaciones de mecanizado pueden implicar procesos de deformacin plstica de los materiales metlicos.
    V
  190. Las piezas de nuevos cermicos hechas por moldeo por inyeccin de polvos son muy vulnerables a grietas microestructurales
    V
  191. Las piezas de vidrio con tratamiento trmico de temple presentan una distribucin de tensiones internas que hacen que al romperse se formen fragmentos relativamente grandes
    F
  192. Las piezas de vidrio obtenidas por fundicin deben enfriarse rpidamente para evitar tensiones internas
    F
  193. Las piezas de vidrio obtenidas por fundicin no necesitan esmerilarse ni pulirse
    F
  194. Las piezas sinterizadas obtenidas por prensado isosttico en fro tienen una buena precisin dimensional
    F
  195. Los aglutinantes son aditivos que se aaden a los polvos para lograr mayor resistencia en las piezas prensadas pero no sinterizadas
    V
  196. Los aglutinantes son aditivos que se aaden a los polvos para lograr mayor resistencia en las piezas sinterizadas
    F
  197. Los ngulos de reposo ms grandes indican una mayor friccin entre las partculas utilizadas para formar una pieza por pulvimetalurgia
    V
  198. Los defloculantes son aditivos que se aaden a los polvos para mejorar las caractersticas de flujo durante la alimentacin
    V
  199. Los difusores de los faros de los coches se fabrican por el proceso de prensado del vidrio
    V
  200. Los enfriadores se utilizan frecuentemente en secciones de la fundicin que son difciles de alimentar con metal lquido
    V
  201. Los grnulos fros se producen por que la colada se hace muy lentamente
    F
  202. Los metales puros solidifican a una temperatura constante.
    V
  203. Los nuevos cermicos se basan en la arcilla, que es susceptible de adquirir plasticidad al mezclarse con agua.
    F
  204. Los nuevos cermicos, formados por xidos, carburos y nitruros, se mezclan con agua para conseguir una buena plasticidad.
    F
  205. Los parabrisas de los automviles se fabrican con vidrio templado
    F
  206. Los parabrisas de los automviles se fabrican intercalan dos piezas de vidrio templado en ambos lados de una lmina de polmero tenaz.
    F
  207. Los plsticos termoplsticos durante su calentamiento y conformado sufren un proceso de curado.
    F
  208. Los polvos elementales, utilizados en la pulvimetelurgia, se deforman ms fcilmente que los polvos prealeados.
    V
  209. Los polvos iniciales para fabricar los nuevos cermicos, tienen que ser ms homogneos en tamao y composicin que los utilizados en las cermicas tradicionales.
    V
  210. Los prepregs son fibras impregnadas con resinas termoestables totalmente curadas.
    F
  211. Los procesos de conformado en fro se realizan a temperatura ambiente
    F
  212. Los procesos de conformado en fro se realizan mediante deformaciones elsticas
    F
  213. Los procesos de conformado por deformacin en fro presentan un peor acabado superficial que los procesos en caliente.
    F
  214. Los procesos de conformado por deformacin mejoran la resistencia y ductilidad de los materiales
    F
  215. Los procesos de deformacin en caliente permiten obtener grandes deformaciones y facilitan la homogeneidad del material
    V
  216. Los procesos de forja en caliente no presentan lmite terico de deformacin.
    V
  217. Los procesos de prensado y soplado se adaptan mejor a la produccin de envases para bebida de cuello angosto, mientras que los procesos de soplado y soplado se adaptan mejor a la produccin de tarros con cuello ancho.
    F
  218. Los puntos de alfiler en una fundicin, se producen cuando la fluidez del metal lquido es muy alta.
    F
  219. Los termoplsticos una vez curados no pueden fundirse a travs de calentamiento.
    F
  220. Los trabajos de deformacin en fro permiten ajustar el tamao de grano
    F
  221. Los vacos internos en la estructura de una partcula, en un volumen de polvos sueltos, se denominan poros abiertos
    F
  222. Mediante el proceso de calandrado de materiales termoplsticos se obtienen lminas y pelculas
    V
  223. Mediante el proceso de calandro de materiales termoplsticos se obtienen pelculas con baja precisin de calibracin.
    F
  224. No se pueden fabricar piezas de volframio por sinterizacin pues su temperatura de fusin es muy elevada.
    F
  225. Para compensar la contraccin por solidificacin producida en una fundicin, se utilizan bebederos
    F
  226. Para compensar la contraccin por solidificacin producida en una fundicin, se utilizan mazarotas.
    V
  227. Para conformar piezas de vidrio relativamente planas, como un plato, se utiliza el prensado del vidrio.
    V
  228. Para el calentamiento de los plsticos se requiere menos energa que para los metales.
    V
  229. Para el formado de fibras de vidrio se puede utilizar el estirado de filamentos continuos
    V
  230. Para fabricar productos huecos de servicio, como jarras, se utiliza el proceso de conformados de cermicas tradicionales denominado vaciado drenado.
    V
  231. Para la produccin de botellas de vidrio de boca ancha se utiliza el procedimiento de soplado-soplado
    F
  232. Para la produccin de recipientes de boca ancha se utiliza el procedimiento de prensado-soplado
    V
  233. Para materiales, como el PVC rgido, se suele utilizar extrusores de tornillo doble.
    V
  234. Para minimizar las contracciones producidas en la solidificacin de los metales, es conveniente que solidifiquen primero aquellas zonas ms distantes de la fuente de alimentacin de metal lquido, y que la solidificacin progrese desde estas zonas hacia la mazarota.
    V
  235. Para proporcionar metal lquido durante el enfriamiento de un metal y compensar la contraccin por solidificacin se utilizan bebederos
    F
  236. Para reducir la friccin entre las partculas utilizadas en la sinterizacin frecuentemente se aaden lubricantes.
    V
  237. Para un peso dado de polvo metlico, la superficie total del rea de los polvos se incrementa para un menor factor de forma
    F
  238. Se define como deformacin crtica el valor mnimo de la deformacin necesario para que se pueda producir la recristalizacin de un metal.
    V
  239. Se denominan polvos cerrados a los espacios que se encuentran entre las partculas en un volumen de polvos sueltos.
    F
  240. Si la longitud del objeto que se embute es ms profunda que su anchura el proceso se denomina embuticin profunda
    V
  241. Un aumento de la velocidad de deformacin provoca un menor aumento de la resistencia del material
    F
  242. Un defecto tpico de un proceso de extrusin es la piel de tiburn, que puede ser causado por una aguda seccin en la entrada de la matriz originando un flujo turbulento.
    F
  243. Un ejemplo de embuticin poco profunda o de caja sera la produccin de cazos caseros.
    V
  244. Un inconveniente que presenta la sinterizacin en fase lquida es que hay que calentar a temperaturas muy altas para conseguir la fusin de todos los metales.
    F
  245. Un inconveniente que tiene el prensado en caliente es el mantenimiento de un control atmosfrico en el proceso.
    V
  246. Un macho es un duplicado de la pieza que se quiere moldear.
    F
  247. Un macho es un modelo de tamao natural de las superficies interiores de la pieza.
    V
  248. Un mtodo que normalmente se utiliza para obtener cortinas para bao, cubiertas de piscinas, etc., es el calandrado
    V
  249. Una aplicacin del proceso de infiltracin son los cojinetes autolubricantes.
    F
  250. Una causa de un llenado incompleto en una fundicin, es que la seccin transversal de la cavidad del molde sea muy delgada.
    V
  251. Una de las misiones que tiene el plato rompedor o placa rompedora que se encuentra en la parte final de la maquina convencional de extrusin de tornillo simple, es filtrar contaminantes y terrones duros de la fusin.
    V
  252. Una de las ventajas de la fundicin es que se pueden obtener piezas con una gran precisin dimensional.
    F
  253. Una de las ventajas de las piezas metlicas obtenidas por moldeo es la posibilidad de obtener piezas de geometra compleja.
    V
  254. Una de las ventajas de las piezas metlicas obtenidas por moldeo es su excelente acabado superficial.
    F
  255. Una propiedad de los polmeros fundidos es el ndice de flujo de la fusin, que relaciona el flujo y la viscosidad caracterstica de un fluido
    V
  256. Una propiedad de los polmeros fundidos, es el ndice de flujo de la fusin que relaciona el flujo y la viscosidad caracterstica del polmero.
    V
  257. Una ventaja del conformado de los metales en fro es que resultan estructuras de grano ms uniforme y resistencias menores.
    F
  258. Una ventaja que presenta el prensado isosttico de polvos frente al convencional es que se obtiene un compacto con una densidad ms homognea.
    V
  259. Uno de los inconvenientes que presenta la metalurgia de los polvos, es que no pueden automatizarse sus procesos.
    F
  260. A igualdad de parmetros. Las deformaciones obtenidas son menores en los cordones tritrmicos que en los bitrmicos.
    V
  261. Aumentar la energa aportada durante un proceso de soldadura favorece la disminucin de las tensiones residuales
    V
  262. Conviene que las uniones remachadas trabajen slo a cizalladura
    V
  263. Cuando en soldadura por arco elctrico, se utiliza polaridad directa, el electrodo se calienta ms que en polaridad inversa
    F
  264. Cuando la transferencia es por arco-spray el gas de proteccin normalmente utilizado es inerte
    V
  265. Cuando se utiliza corriente alterna en TIG, se utiliza volframio puro.
    V
  266. Cuanto mayor es el intervalo Lquido- Slido de un acero mayor es la probabilidad que ocurra una figuracin en caliente
    V
  267. Cuanto mayor es la defromacin media de un metal, ms baja es la temeratura necesaria para producir la recristalizacin
    V
  268. Cuanto mayor sea la energa aportada en los procesos de soldadura, mayor ser la velocidad de enfriamiento obtenida posteriormente
    F
  269. Disminuir el potencial de ionizacin del medio favorece la estabilidad del un arco elctrico
    V
  270. El agrietamiento en fro es especialmente peligroso en los aceros inoxidables austenticos
    F
  271. El agrietamiento en fro est relacionado con la formacin de compuestos de bajo punto de fusin
    F
  272. El aumento del contenido en carbono equivalente de un acero al carbono de baja o media aleacin produce una disminucin de la soldabilidad
    V
  273. El aumento del contenido en cromo y molibdeno produce una disminucin de la soldabilidad de los aceros de baja y media aleacin
    V
  274. El corte por plasma requiere que el material a cortar sea conductor
    V
  275. El curado de los adhesivos epoxis se realiza por calor
    V
  276. El curado trmico de una unin adhesiva puede alterar la microestructura de un acero normalizado
    F
  277. El desgarre laminar est asociado a la calidad del metal base de la pieza.
    V
  278. El hidrgeno favorece el agrietamiento en caliente de los aceros
    F
  279. El laser de CO2 puede transmitirse a traves del aire
    V
  280. El llenado incompleto de una fundicin se produce cuando dos porciones de metal fluyen al mismo tiempo pero hay una falta de fusin entre ellas
    F
  281. El magnetismo de las piezas dificulta la utilizacin de soldadura por haz de electrones.
    V
  282. El magnetismo de las piezas impide la utilizacin de soldaura por haz de electrones
    V
  283. El magnetismo residual de las piezas favorece la penetracin en soldadura por haz de electrones
    F
  284. El mtodo de Seferian para calcular la temperatura de precalentamiento recoge la influencia de TSN, Carbono equivalente y la longitud de cordn soldado
    F
  285. El objetivo que persigue el tratamiento trmico postsoldadura a una soldadura es la difusin del hidrogeno
    F
  286. El oxicorte no produce importantes cambios metalrgicos
    F
  287. El paso de peregrino es mtodo por diseo de atenuacin de deformaciones.
    F
  288. El paso de peregrino es un mtodo de atenuacin de deformaciones por diseo
    F
  289. El Poscalentamiento que se realiza a una soldadura disminuye la velocidad de enfriamiento
    F
  290. El precalentamiento de la unin soldada de un acero al carbono produce un aumento de la deformacin
    V
  291. El principal problema que surge en la soldadura por difusin metal-cermica, es la diferencia del coeficiente de expansin trmica entre ambos materiales
    V
  292. El proceso de soldadura de oxigas es frecuentemente utilizado para soldar grandes espesores
    F
  293. El proceso de soldadura mas utilizado en las uniones hbridas, es el de soldadura por resistencia
    V
  294. El proceso de soldadura oxigas es frecuentemente utilizado para soldar grandes espesores
    F La Ag es para la fuerte
  295. El proceso de soldadura por arco sumergido utiliza bajas intensidades
    F
  296. El proceso en tandem de soldadura por arco sumergido utiliza corriente alterna en la segunda pasada
    V
  297. El resonador de un haz de electrones emite electrones de alta energa que son focalizados sobre la pieza a soldar
    F
  298. El resonador de un lser emite electrones de alta energa que son focalizados sobre la pieza a soldar
    F
  299. El resonador de un lser emite fotones de luz blanca que son focalizados sobre la pieza a soldar
    F
  300. El temple de las aleaciones de aluminio bonificables produce una estructura dura y frgil
    F
  301. El transporte en arco pulsado se realiza con polaridad inversa
    V
  302. El transporte en cortocircuito se realiza con polaridad directa
    F
  303. El transporte en cortocircuito se realiza con polaridad inversa
    V
  304. El transporte en globular se realiza a altas tensiones e intensidades
    F
  305. El transporte en spray se realiza con polaridad inversa
    V
  306. El tratamiento de postsoldadura mejora las propiedades mecnicas al reducir el contenido de hidrgeno
    V
  307. El tratamiento trmico postsoldadura disminuye el peligro de porosidad
    F
  308. En el clculo de uniones mecnicas, los esfuerzos se distribuyen uniformemente entre los elementos de sujecin
    V
  309. En el dardo de una llama oxiacetilnica se produce la combustin completa
    F
  310. En general, los aceros inoxidables ferrticos deben precalentarse antes de su soldadura
    F
  311. En la llama reductora la proporcin oxgeno-acetileno es 1:1
    F
  312. En la soldadura aluminotrmica se utiliza aluminio como electrodo.
    F
  313. En la soldadura de aceros inoxidables austenticos se recomienda obtener un cordn de soldadura con un 5-10% de ferrita delta para disminuir el riesgo de fisuracin en caliente
    V
  314. En la soldadura de aceros inoxidables austenticos, la presencia de ferrita delta en el metal depositado aumenta la tendencia a la fisuracin en caliente
    F
  315. En la soldadura de aceros inoxidables martensticos es habitual utilizar como material de aporte austenticos
    V
  316. En la soldadura de aceros inoxidables martensticos se recomienda obtener un cordn de soldadura con un 5-10% de ferrita delta para disminuir el tiempo de fisuracin en caliente
    F
  317. En la soldadura de plsticos por friccin, sta debe ser lo mayor posible para forzar el material a salir fuera de la zona de unin y as reforzarla
    F
  318. En la soldadura de una aleacin de la serie 2xxx (Al-Cu) puede producirse una sobremaduracin en la ZAT
    V
  319. En la soldadura de una aleacin de la serie 3xxx (Al-Mn) puede producirse una sobremaduracin en la ZAT
    F
  320. En la soldadura oxiacetilnica la ignicin se realiza dentro del soplete
    F
  321. En la soldadura oxigs, el metal de aportacin es cobre, para evitar oxidaciones durante la soldadura
    F
  322. En la soldadura oxigas, se utiliza el acetileno que es un derivado del petrleo, porque proporciona una temperatura mxima de 3100C
    F
  323. En la soldadura por arco elctrico con proteccin de gas y electrodo consumible, para soldar aleaciones no frreas se suele utilizar gases inertes con pequeas proporciones de oxgeno
    F
  324. En la soldadura por arco elctrico con proteccin de gas y electrodo consumible, un aumento de la longitud del hilo favorece el arco-spray
    V
  325. En la soldadura por arco electrnico con proteccin de gas y electrodo consumible, para soldar aleacciones no ferreas,. Gases inertes con poco O2
    F
  326. En la soldadura por difusin se utiliza un PIN para producir el calor por rozamiento
    F
  327. En la soldadura por electroescoria los ciclos de calentamiento son muy rpidos por lo que se obtienen estructuras metalrgicas bastas
    F
  328. En la soldadura por friccin se aplica presin cuando las piezas se quedan en reposo
    V
  329. En la soldadura por friccin, la fusin se produce como consecuencia del rozamiento que provoca el movimiento circular de dos superficies en contacto
    F
  330. En la soldadura por haz de elctrones la distorsin de las piezas soldadas es pequea
    V
  331. En la soldadura por haz de electrones la zona de la unin debe ser protegida por un gas inerte
    F
  332. En la soldadura por haz de partculas de alta energa la relacin entre profundidad y anchura del cordn de soldadura es menor que en la soldadura por arco elctrico
    F
  333. En la soldadura por Lser la cmara de vaco limita el tamao de las piezas a soldar.
    F
  334. En la soldadura por lser la zona de unin debe ser protegida por un gas inerte
    V
  335. En la soldadura por lser, el tamao de las piezas a soldar est limtado por el tamao de la cmara de vaco
    F
  336. En la soldadura por resistencia el material de aporte es de la misma naturaleza que el metal base
    F
  337. En la soldadura por resistencia los electrodos tienen una gran resistencia elctrica para aumentar el calor de fusin
    F
  338. En la soldadura TIG con corriente alterna se utilizan electrodos de volframio aleados con torio o circonio
    F
  339. En la soldadura TIG de aceros inoxidables se utiliza corriente continua con polaridad directa
    V
  340. En la soldadura TIG de aceros inoxidables se utiliza corriente continua con polaridad inversa.
    F
  341. En la soldadura TIG de aceros inoxidables se utiliza la corriente continua con polaridad directa
    V
  342. En la soldadura TIG se utilizan electrodos de titanio por su elevado punto de fusin
    F
  343. En la zona de transformacin A1-A3 de un acero bajo en carbono se produce un aumento de tamao de grano.
    F
  344. En las soldaduras por fusin de aceros de bajo contenido en carbono se produce un importante aumento de grano en la zona de recocido
    F
  345. En las uniones adhesivas el fallo cohesivo no es deseable
    F
  346. En las uniones adhesivas el fallo de sustrato se produce por sobredimensionamiento del adhesivo
    V
  347. En las uniones adhesivas la resistencia de la fuerza cohesiva depende del grado de mojado y de la capacidad adhesiva de la superficie
    F
  348. En las uniones hbridas los puntos de soldadura suelen realizarse en estado slido
    F
  349. En las uniones mecnicas, es habitual utilizar disposiciones constructivas de una fila para mejorar la distribucin de esfuerzos
    F
  350. En las uniones remachadas en fro la fuerza de unin se debe a la fuerza de rozamiento en las superficies a unir
    V
  351. En los equipos de intensidad constante, utilizados en soldadura por arco, la relacin tensin-intensidad presenta una pendiente negativa pequea
    F
  352. En los equipos de tensin constante, utilizados en soldadura por arco, la relacin tension-intensidad presenta una pendiente negativa pequea
    V
  353. En los procesos de soldadura en estado slido para conseguir el estado plstico, se calienta por encima de la temperatura solidus
    F
  354. En los procesos de soldadura en estado slido, la unin se produce como consecuencia de enlaces interatmicos.
    V
  355. En los procesos de soldadura en estado slido, la unin se produce como consecuencia de fuerzas de atraccin interatmicas.
    V
  356. En los procesos de soldadura MIG, la transferencia mediante arco pulsado permite soldar con mayoe energa que la transferencia mediante un arco normal
    F
  357. En los procesos de soldadura por fusin de aleaciones monofsicas se produce un aumento del tamao de grano en la ZAT
    V
  358. En los procesos de soldadura por haces de partculas de alta energa se pueden obtener relaciones profundidad/ancho del cordn muy elevadas
    V
  359. En los processo de soldadura oxiacetilenica, el tipo de llama utilizada ms frecuentemente es la reductora
    F
  360. En piezas libres las tensiones residuales postsoldadura longitudinales son mayores que las transversales
    V
  361. En procesos de soldadura por arco elctrico con electrodo revestido son preferibles equipos de tensin constante
    F
  362. En soldadura aluminomtrica se utiliza aluminio como electrodo
    F
  363. En soldadura de aceros inoxidables martensticos, es habitual usar como material de aporte austenticos.
    V
  364. En soldadura por arco sumergido se utiliza normalmente corriente continua con polaridad inversa
    V
  365. En soldadura por arco sumergido se utiliza polaridad directa
    F
  366. En soldadura por friccin, la fusin se produce como consecuencia del rozamiento que provoca el movimiento circular de dos superficies de contacto
    F
  367. En soldadura por resistencia. Aumentar la presin ejercida favorece una disminucin de la temperatura alcanzada
    V
  368. En soldadura TIC se utiliza polaridad inversa para eliminar el bao de fusin de las aleaciones de AL
    V
  369. En soldadura TIG es habitual utilizar corriente continua polaridad directa para soldar aluminio
    F
  370. En soldadura TIG se utiliza electrodos de titanio por su elevado punto de fusin
    F
  371. En TIG es habitual usar corriente continua polaridad directa para soldar aluminio
    F
  372. La absorcin de hidrgeno depende fundamentalmente del proceso de soldadura utilizado y de la humedad
    V
  373. La acritud obtenida como consecuencia de un proceso de deformacin supone un aumento de la carga de rotura y una disminucin del lmite elstico
    F
  374. La adhesin es la fuerza que prevalece entre las molculas dentro del adhesivo
    F
  375. La afectacin trmica provocada por el oxicorte es menor que la producida por el corte por plasma
    F
  376. La aleacin Cu-Ag se utiliza como aporte en la soldadura blanda
    F
  377. La aleacin Cu-Zn se utiliza como aporte en la soldadura blanda
    F
  378. La aleacin Sn-Zn se usa como aporte en soldadura blanda.
    V
  379. La aleacin Sn-Zn se utiliza como aporte en la soldadura blanda
    V
  380. La conductividad trmica de los materiales favorece un aumento de la velocidad de enfriamiento en los procesos de soldadura
    V
  381. La diferencia entre la soldadura de materiales plsticos y metlicos por ultrasonidos, es que en los primeros las vibraciones son de elevada frecuencia y de movimiento vertical.
    V
  382. La eleccin de la potencia de un soplete es funcin del espesor del material
    V
  383. La electroescoria tiene elevada conductividad elctrica
    F
  384. La elevada conductividad trmica del aluminio permite disminuir el aporte de energa
    F
  385. La energa utilizada en la soldadura por explosin es la liberada por la detonacin controlada de un explosivo
    V
  386. La estabilidad del arco elctrico se ver favorecida por un bajo poder termoinico del electrodo emisor
    F
  387. La estabilidad del arco elctrico se ver favorecida por un bajo potencial de ionizacin del medio
    V
  388. La estructura de la zona fundida de una soldadura oxiacetilnica es ms basta que la correspondiente a una soldadura con electrodo revestido
    V
  389. La fractura adhesiva es aquella que se produce en el propio adhesivo
    F
  390. La llama oxiacetilnica es facilmente regulable y flexible
    V
  391. La llama utilizada en la soldadura oxiacetilnica de aceros es de naturaleza reductora
    F
  392. La microestructura que se puede obtener en la zona de sobrecalentamiento de un acero al carbono es martensita
    V
  393. La obtencin de un arco en cortocircuito en los procesos de soldadura por arco sumergido requiere la utilizacin de un fundente bsico
    F
  394. La presencia de impurezas como el azufre en los aceros puede provocar fisuracin en fro
    F
  395. La presencia de pequeas cantidades de ferrita delta en el cordn de soldadura de los aceros inoxidables austenticos, evita el agrietamiento en caliente
    V
  396. La presencia de pequeas cantidades de ferrita en la ZAT de los aceros inoxidables austenticos, evita el agrietamiento en caliente.
    F
  397. La soldadrura de plsticos con manguitos y resistencia elctrica se utiliza para uniones a tope
    F
  398. La soldadura aluminotrmica utiliza como fuente de calor el generado por la reaccin qumica de un xido metlico
    V
  399. La soldadura bajo electroescoria produce estructuras metalrgicas de grano fino
    F
  400. La soldadura bajo electroescoria se utiliza para la unin de grandes espesores
    V
  401. La soldadura de plsticos con manguitos y resistencia elctrica se utiliza para uniones a tope
    F
  402. La soldadura de plsticos por gas caliente slo permite soldar uniones a tope
    F
  403. La soldadura fuerte es un proceso en el que la temperatura de fusin del metal base es superior a 450 C
    F
  404. La soldadura fuerte metal-cermica presenta como inconveniente la dificultad del mojado del material cermico por el material de aporte
    V
  405. La soldadura oxiacetilnica est especialmente indicada para soldar tuberas de pequeo dimetro
    V
  406. La soldadura por arco sumegido se utiliza en todas las posiciones
    F
  407. La soldadura por difusin solo puede utilizarse en la unin de materiales de alta compatibilidad
    F
  408. La soldadura por difusin utiliza en ocasiones intercapas para facilitar la unin
    V
  409. La soldadura por electroescoria es una soldadura en la que el calor es generado por un arco elctrico
    F
  410. La soldadura por electroescoria se suele utilizar para pequeos espesores
    F
  411. La soldadura por explosin se realiza en estado slido
    V
  412. La soldadura por extrusin con gas caliente precisa de materiales de gran estabilidad y buenas propiedades de deslizamiento
    V
  413. La soldadura por gas caliente de plsticos se realiza sin material de aporte.
    F
  414. La soldadura por gas caliente de polmeros se realiza sin material de aporte
    F
  415. La soldadura por gas caliente se realiza sin material de aporte
    F
  416. La soldadura por haz de electrones da lugar a tamaos de grano grueso
    F
  417. La soldadura por protuberancias se realiza cuando se quiere realizar una junta continua
    F
  418. La soldadura por puntos se utiliza fundamentalmente para piezas solapadas.
    V
  419. La soldadura por puntos se utiliza fundamentalmente para uniones solapadas
    V
  420. La soldadura por resistencia es un proceso especialmente indicado para la unin a tope de piezas de pequeo espesor
    F
  421. La soldadura TIG del acero inoxidable austentico se debe realizar con polaridad directa
    V
  422. La Soldadura TIG del magnesio se realiza habitualmente con corriente alterna
    V
  423. La temperatura de fusin de la electroescoria es superior a la del metal base
    V
  424. La temperatura del bao de fusin en la soldadura oxigs es independiente de la velocidad de avance del soplete
    F
  425. La termita es una mezcla de polvos finamente divididos de Fe3O4 y Al
    V
  426. La transferencia por arco globular en procesos de soldadura MIG/MAG est especialmente indicada para la soldadura de grandes piezas de acero.
    F
  427. La transferencia por arco globular se realiza a travs de gotas de mayor dimetro que el del electrodo
    V
  428. La transferencia por arco pulsado tiene las propiedades del arco globular con energa menor
    F
  429. La transferencia por arco-spray se realiza mediante gotas cuyo dimetro es mayor que el dimetro del electrodo
    F
  430. La unin mecnica de piezas de materiales blandos como aleaciones aluminio y magnesio necesita que se introduzca un casquillo roscado intermedio
    V
  431. La unin mecnica mediante esprragos se utiliza ms para materiales blandos y frgiles
    V
  432. La unin mecnica que permite una mayor transmisin de esfuerzos es la unin por insertos
    F
  433. La unin por medio de tornillos enroscados se usa en el caso de existir agujeros ciegos
    V
  434. La unin por medio de tornillos se usa en el caso de existir agujeros ciegos.
    V
  435. La velocidad de corte para pequeos espesores es menor en el corte por plasma que en el oxicorte
    F
  436. La velocidad de soldadura en oxiacetilnica depende de la potencia del soplete
    V
  437. Las deformaciones producidas en soldadura pueden disminuir, aumentando la cantidad de metal de aportacin.
    F
  438. Las deformaciones producidas en una soldadura pueden atenuarse reduciendo el nmero de soldaduras
    V
  439. Las deformaciones producidas por soldadura se pueden disminuir, aumentando la cantidad de metal de aportacin
    F
  440. Las estructuras ms duras son mas susceptibles de fragilizacin por hidrgeno
    V
  441. Las fuentes de energa que se utilizan en soldadura por arco sumergido son de intensidad constante
    F
  442. Las grietas en fro se localizan en la ZAT
    V
  443. Las grietas inducidas por hidrgeno son normalmente transgranulares
    F Me ha puesto q es V
  444. Las resinas epoxi son adhesivos de tipo prepolimerizado
    F
  445. Las tensiones residuales longitudinales obtenidas en una unin por soldadura sin embridar pueden alcanzar un valor del orden del lmite elstico del material
    V
  446. Las tensiones residuales postsoldadura de una pieza no empotrada son despreciables
    F
  447. Las tensiones residuales pueden disminuirse por va mecnica
    V
  448. Las uniones adhesivas diseadas correctamente presentan una gran rigidez
    V
  449. Las uniones adhesivas evitan los problemas corrosin y envejecimiento
    F
  450. Las uniones adhesivas permiten unir materiales disimilares
    V
  451. Las uniones adhesivas presentan buen comportamiento cuando trabajan a compresin
    V
  452. Las uniones adhesivas presentan un buen comportamiento mecnico si se maximiza el rea de unin
    V
  453. Las uniones adhesivas presentan un comportamiento mecnico ptimo cuando trabajan a compresin y cizalladura
    V
  454. Las uniones atornilladas se consideran uniones articuladas
    F
  455. Las uniones hbridas aprovechan la ventaja que presenta la unin adhesiva de mayor resistencia frente a los esfuerzos de pelado
    F
  456. Las uniones hbridas aprovechan la ventaja que presenta la unin adhesiva de una mayor rea de transmisin de esfuerzos
    V
  457. Las uniones hibridas aprovechan la ventaja que presenta las uniones adhesivas de una mayor rea de transmisin de esfuerzos
    V
  458. Las uniones hbridas presentan una distribucin de esfuerzos ms uniforme que las uniones mecnicas
    V
  459. Las uniones hbridas tienen ms rigidez que las uniones mecnicas
    V
  460. Las uniones mecnicas presentan menor peso que las uniones hbridas
    F
  461. Las uniones mecnicas son rgidas
    F
  462. Las uniones remachadas en caliente presentan mejor estanqueidad que las remachadas en fro
    V
  463. Las uniones remachadas no deben utilizarse para chapas finas
    F
  464. Las uniones remachadas sobre superficies inclinadas deben realizarse en caliente
    V
  465. Las vlvulas de seguridad de los cilindros de oxgeno y acetileno, reducen la presin de los cilindros
    F
  466. Las vlvulas reductoras de presin de los cilindros de oxgeno y acetileno, evitan los retrocesos de llama
    F
  467. Los aceros inoxidables austenticos deben precalentarse para evitar la aparicin martensita
    F
  468. Los aceros inoxidables austenticos presentan prdida de tenacidad en la ZAT conocida como "Fragilizacin a 475 C"
    F
  469. Los aceros inoxidables ferrticos tienen una gran tendencia a aumentar su tamao de grano a partir de 900 C
    V
  470. Los aceros que responden a los tratamientos trmicos (aceros aleados) se utilizan preferentemente para los remaches en caliente
    V
  471. Los adhesivos acrlicos tienen aplicaciones estructurales
    V
  472. Los adhesivos anaerbicos estructurales presentan una capacidad intermedia de relleno de junta
    V
  473. Los adhesivos anaerbicos pueden utilizarse como junta de sellado
    V
  474. Los adhesivos basados en cianocrilatos presentan una buena capacidad de relleno de junta
    F
  475. Los adhesivos de poliuretano presentan baja resistencia relativa frente a esfuerzos de pelado
    F
  476. Los adhesivos epoxi presentan una baja capacidad de relleno de junta
    F
  477. Los adhesivos flexibles presentan buena resistencia frente a esfuerzos dinmicos e impacto
    V
  478. Los adhesivos instantneos, como los cianocrilatos, precisan superfcies coincidentes
    V
  479. Los adhesivos ms utilizados en las uniones hbridas, son las resinas epoxy
    V
  480. Los adhesivos presentan buen comportamiento cuando trabajan a compresin y pelado
    F
  481. Los adhesivos rgidos presentan alta resistencia frente a esfuerzos normales o de cortadura
    V
  482. Los adhesivos tenaces tienen buena resistencia frente a esfuerzos de pelado y desgarro
    V
  483. Los agujeros para el remache en las piezas debe mecanizarse en conjunto para evitar excentricidades
    V
  484. Los cianocrilatos son adhesivos reactivos que polimerizan por policondensacin
    F
  485. Los cordones de soldadura tritrmicos precisan menor temperatura de precalentamiento que los bitrmicos
    F
  486. Los electrodos bsicos son higroscpicos
    V
  487. Los electrodos celulsicos en soldadura con electrodo revestido generan gran cantidad de escoria
    F
  488. Los electrodos celulsicos generan gran cantidad de hidrgeno
    V
  489. Los electrodos celulsicos generan una gran cantidad de gases
    V
  490. Los electrodos celulsicos permiten una buena penetracin
    V
  491. Los electrodos celulsicos tienen una buena funcin elctrica
    F
  492. Los electrodos celulsicos tienen una buena funcin metalrgica
    F
  493. Los electrodos celulsicos utilizados en soldadura con electrodo revestido generan gran cantidad de escoria
    F
  494. Los electrodos de bajo hidrgeno deben permanecer dentro de una estufa antes de ser utilizados
    V
  495. Los electrodos de rutilo generan gran cantidad de gases.
    F
  496. Los electrodos de rutilo no tienen una buena funcin elctrica
    F
  497. Los electrodos de rutilo son higroscpicos
    F
  498. Los fabricantes de adhesivos disean productos que produzcan roturas cohesivas
    V
  499. Los materiales cermicos destacan por su elevado punto de fusin y su alta conductividad termica
    F
  500. Los xidos de hierro son los componentes principales del revestimiento de los electrodos bsicos
    F
  501. Los xidos de titanio son los componentes principales de los electrodos de rutilo
    V
  502. Los xidos de titanio son los componentes principales del revestimiento de los electrodos bsicos
    F
  503. Los xidos de titanio son los componentes principales del revestimiento de los electrodos de rutilo
    V
  504. Los pernos con tuerca son uniones permanentes
    F
  505. Los poros vermiculares se localizan en la ZAT
    F
  506. Los procesos de soldadura aluminotrmica se basan en el calor desprendido en el proceso de reduccin del aluminio
    F
  507. Los procesos de soldadura en estado slido se realizan a una temperatura por debajo de la linea de solidus de los materiales
    V
  508. Los procesos de soldadura en estado slido son procesos por fusin en el que actan fuerzas de atraccin interatmicas.
    F
  509. Los procesos de soldadura fuerte metal-cermica presentan el problema de que el material de aporte no fluye a travs del material cermico
    V
  510. Los procesos de soldadura fuerte y blanda se diferencian en que el material de aportacin en soldadura fuerte funde a mayor temperatura
    V
  511. Los procesos de soldadura MIG con arco normal o spray estn limitados a la posicin de sobremesa
    V
  512. Los procesos de soldadura por arco elctrico con electrodo revestido son especialmente indicados para montajes a pie de obra
    V
  513. Los procesos de soldadura por arco sumergido permiten disminuir el ngulo del bisel
    V
  514. Los procesos de soldadura por arco sumergido son especialmente indicados para soldar en posicin horizontal plana
    V
  515. Los procesos de soldadura por difusin permiten realizar uniones disimilares
    V
  516. Los procesos de soldadura por haz de partculas de alta energa permiten soldar con menor aporte trmico que otros procesos de soldadura por fusin
    V
  517. Los recargues de acero inoxidable sobre aceros al carbono es habitual realizarlos con dos tipos diferentes de material de aportacin
    V
  518. Los remaches en piezas inclinadas deben hacerse en fro
    F
  519. Los tratamientos de postsoldadura mejoran las propiedades mecnicas al revenir la estructura Widmaestatten
    F
  520. Los tratamientos postsoldadura mejoran las propiedades mecnicas al revenir la estructura Widmaestatten.
    F
  521. Mediante los procesos de soldadura por ultrasonidos de materiales plsticos solo pueden unirse piezas de pequeo espesor
    V
  522. Para atenuar las deformaciones despus de un proceso de soldadura por fusin es aconsejable utilizar la mayor cantidad posible de metal de aportacin
    F
  523. Para la soldadrura de aleaciones de aluminio por arco elctrico es preferible utilizar corriente alterna
    V
  524. Para la soldadura de aleaciones por arco elctrico es preferible utilizar corriente continua con polaridad directa
    F
  525. Para lograr un efecto de limpieza superficial en la pieza a soldar, en una soldadura por arco elctrico, se utiliza polaridad directa
    F
  526. Para lograr un efecto decapante en la pieza a soldar en una soldadura por arco elctrico se utiliza polaridad directa
    F
  527. Para mejorar el rendimiento de la soldadura de plsticos con resistencia se utiliza un equipo de estrusin.
    F
  528. Para minimizar esfuerzos de pelado en las uniones adhesivas, se disminuye la seccin
    F
  529. Para producir la transferencia por arco corto se utiliza gases inertes y activos
    V
  530. Para producir la transferencia por arco globular se necesitan valores altos de intensidad y tensin
    F
  531. Para producir la transferencia por arco-spray se necesita bajos valores de intensidad y tensin
    F
  532. Para que un material sea oxicortable, la temperatura de fusin del xido formado debe ser menor que la temperatura de fusin del material
    V
  533. Para soldar con TIG materiales como el aluminio se utiliza normalmente transferencia en spray
    F
  534. Para una correcta disposicin de uniones de sujecin hay que evitar los remaches en zonas de presin
    V
  535. Se utiliza el TIG pulsado para soldar chapas de aluminio de gran espesor
    F
  536. Soldadura por protuberancias se realiza cuando se quiere realizar una junta contnua
    F
  537. Slo se pueden soldar los plsticos termoelsticos con similar peso molecular y densidad
    F
  538. Un arco elctrico ser ms estable cuanto menor sea la conductividad de los electrodos
    V
  539. Un equipo de soldadura por haz de electrones emite esos electrones por efecto termoinico
    V
  540. Un problema importante que se presenta en la soldadura por arco sumergido es la posible desviacin del arco por el viento
    F
  541. Una causa de las tensiones residuales son las variaciones de volumen por cambio de fase
    V
  542. Una condicin para que se produzca el oxicorte es que la temperatura de combustin sea mayor que la temperatura de fusin en atmsfera de oxgeno puro.
    F
  543. Una condicin para que se produzca el oxicorte es que la temperatura de fusin del xido producido sea menor que la temperatura de fusin del material
    V
  544. Una de las ventajas de utilizar electrodos de volframio en el proceso de soldadura TIG es que permite arcos estables con bajos valores de intensidad
    V
  545. Una desventaja que presenta la soldadura por fusin es que no pueden realizarse uniones disimilares
    F
  546. Una desventaja que presenta las uniones adhesivas es que no hay una distribucin uniforme de tensiones
    F
  547. Una desventaja que presenta las uniones adhesivas es que presentan problemas de corrosin
    F
  548. Una posible aplicacin de la llama carburante es en soldadura fuerte
    V
  549. Una ventaja que presenta la soldadura por haz de partculas de alta energa es que se pueden conseguir cordones profundos y anchos
    F
  550. Una ventaja que presenta las uniones adhesivas es que hay una distribucin uniforme de tensiones.
    V
  551. Una ventaja que presenta las uniones adhesivas es que no hay limitacin de temperatura de servicio.
    F
  552. Una ventaja que presenta las uniones adhesivas es que permite unir materiales disimilares
    V
  553. Uniones adhesivas, el fallo de sustrato se produce por sobredimensionamiento del adhesivo
    V
  554. Uno de los principales inconvenientes de las uniones hbridas, frente a las uniones mecnicas, es su menor resistencia a la fatiga
    F
  555. A temperaturas muy altas y con tensiones bajas, la fluencia se produce por un mecanismo de difusin atmica
    V
  556. A tensiones pequeas una fraccin grande de la vida a fatiga es utilizada en la iniciacin de la grieta
    V
  557. A una temperatura de 0,5 TE y menor, un tamao de grano pequeo aumenta la velocidad de deformacin en estado estable
    F
  558. Al disminuir la frecuencia de los ciclos, manteniendo el mismo nivel de cargas, aumenta la sensibilidad a la corrosin-fatiga
    V
  559. Aumentar la temperatura de fluencia a tensin constante aumenta la deformacin instantnea
    V
  560. Conseguir que las superfcie sometidas a movimiento relativo estn en condiciones electroqumicas de inmunidad evita el desgate triboqumico
    V
  561. Cuando dos metales distintos se ponen en contacto a travs de un medio electroltico se obtiene una pila galvnica
    V
  562. Cuando en el Diagrama de Pourbaix aparece una reaccin en la que solo intervienen electrones, esta reaccin solo depender del pH de la solucin
    V
  563. Cuando hay lquidos, que tengan partculas slidas en suspensin, en movimiento sobre superficies metlicas, con velocidades de circulacin menores de 1 m/s, estas partculas se depositan en los metales produciendo corrosin por aireacin superficial.
    V
  564. Cuando la relacin R de Pilling-Bedworrth es igual a 1, los xidos formados tienen tendencia a resquebrajarse.
    F
  565. Cuando la relacin R de Pilling-Bedworth es <1 se forman xidos porosos no protectores
    V
  566. Cuando las leyes que rigen la formacin de las capas de xido en funcin del tiempo, son de tipo logartmico o asinttico estas pelculas son ms delgadas y normalmente garantizan una larga vida.
    V
  567. Cuando se conectan dos electrodos, el de potencial ms negativo har de ctodo
    F
  568. Cuando se considera el desgaste por fatiga entre superficies que tienen un movimiento de rodadura con deslizamiento, las tensiones mximas se encuentran en la superficie.
    V
  569. Cuando un elemento frgil se encuentra sometido a un estado de esfuerzos triaxiales, puede tener un comportamiento dctil.
    F
  570. Cuando un material est sometido a fatiga, se denomina ciclo de carga invertida cuando est sometida a una tensin sinusoidal con mximos y mnimos asimtricos respecto al nivel cero de tensiones
    F
  571. Cuando un material presenta un comportamiento elasto-plstico con rotura dctil, el clculo de la resistencia a la propagacin de grieta se realiza mediante un modelo lineal-elstico
    F
  572. Cuando un metal est parcialmente en contacto con un lquido, la corrosin se produce en las partes ms aireadas
    F
  573. Dentro de las prdidas directas producidas por corrosin, se encuentra la utilizacin de aleaciones resistentes a la corrosin
    V
  574. Durante la etapa I de propagacin de grietas por fatiga la rotura se produce en la direccin de la tensin cortante mxima.
    V
  575. Durante la etapa I de propagacin de grietas por fatiga la rotura se produce en la direccin perpendicular a la tensin aplicada
    F
  576. Durante la etapa I de propagacin de grietas por fatiga la rotura se produce en la direccin perpendicular a la tensin cortante mxima
    F
  577. Durante la propagacin de la fatiga la grieta avanza de forma gradual en cada ciclo de carga
    V
  578. El acero inoxidable austentico no presenta temperatura de transicin tenacidad-fragilidad
    V
  579. El aumento de la tensin mnima reduce la vida en fatiga
    V
  580. El borde de grano de un metal puro es ms propenso al ataque que el centro del grano
    V
  581. El coeficiente de fatiga R est comprendido entre 0 y 1
    F
  582. El desgaste por adhesin est directamente relacionado con la tendencia de los materiales a formar soluciones slidas
    V
  583. El desgaste por adhesin puede producirse entre materiales que no estn en contacto fsico
    F
  584. El desgaste por fatiga superficial implica un contacto directo entre las superficies
    F
  585. El desgaste severo produce una fuerte deformacin de la superficie sin desprendimiento de partculas
    F
  586. El desgaste suave da lugar a partculas desprendidas de pocos nm.
    V
  587. El efecto de la fatiga trmica es menor cuando el coeficiente de dilatacin trmica del material es bajo.
    V
  588. El efecto de una segunda fase dispersa es aumentar la velocidad de fluencia
    F
  589. El electrodo de calomelanos est formado por un tubo de cobre que tiene en su interior una solucin saturada se sulfato de cobre.
    F
  590. El endurecimiento superficial acorta la vida a fatiga al fragilizar la pieza
    F
  591. El endurecimiento superficial aumenta la vida a fatiga de una pieza
    V
  592. El fallo por fatiga ocurre sbitamente, sin aviso ni deformacin previa
    V
  593. El hidrgeno puede introducirse fcilmente en una red metlica aumentando el lmite elstico y produciendo fragilidad
    V
  594. El impedir el contacto directo entre dos superficies evita el desgaste
    F
  595. El potencial que toma un metal respecto a un electrolito depende del estado superficial del metal
    V
  596. El potencial que toma un metal respecto a un electrolito no es caracterstico del metal
    V
  597. El proceso de corrosin en resquicios no depende de la geometra del slido
    V
  598. El proceso de corrosin en resquicios requiere la presencia de iones agresivos, como los cloruros, para que se produzca
    F
  599. El proceso de corrosin es resquicio no depende de la microestructura del material
    V
  600. El tamao de una grieta influye en el valor de KI, pero no su geometra.
    F
  601. El tipo de movimiento relativo entre dos superficies no caracteriza el proceso de desgaste.
    F
  602. El valor de la temperatura de transicin de los aceros al carbono es independiente del proceso de fabricacin
    F
  603. El valor del factor de intensidad de tensiones depende de la geometra del slido
    V
  604. El valor del factor de intensidad de tensiones depende de la tensin remota
    V
  605. El valor del factor de intensidad de tensiones depende del tamao de grieta
    V
  606. En aleaciones monofsicas, la adicin de elementos aleantes aumenta la velocidad de fluencia.
    F
  607. En condiciones de lubricacin de borde segn Stribeck la distancia entre las superficies en contacto es aproximadamente igual a la rugosidad de dichas superficies
    F
  608. En corrosin seca, el Al2O3 tiene naturaleza protectora
    V
  609. En desgaste, la fatiga superficial requiere contacto directo de las superficies implicadas
    F
  610. En el desgaste por abrasin si la dureza del abrasivo es superior a la dureza del material se produce un alto rgimen de desgaste
    V
  611. En el desgaste por abrasin, durezas del material superiores a 1,3 veces la dureza del abrasivo no producen una significativa mejora de la resistencia al desgaste.
    V
  612. En el desgaste por adhesin de dos superficies en movimiento tangencial la fractura ocurre a lo largo de bandas de deslizamiento
    V
  613. En el desgaste triboqumico, se forman uniones interfaciales al entrar en contacto las dos superficies a escala atmica.
    F
  614. En el modo I de aplicacin de la carga la grieta se propaga perpendicularmente a la tensin cortante
    F
  615. En el modo II de aplicacin de la carga, la rotura se produce por desgarro
    V
  616. En el modo II de aplicacin de la carga, la rotura se produce por traccin
    F
  617. En el modo III de aplicacin de la carga, la rotura se produce por desgarro.
    V
  618. En el proceso de desgaste por cizalladura, las tensiones mximas se localizan en la superfcie
    F
  619. En fluencia en caliente, la recristalizacin dinmica se produce a alta temperatura y alta velocidad de deformacin
    V
  620. En fluencia en caliente, la velocidad de deformacin a 0,5TE tiende a un valor constante
    V
  621. En fluencia en caliente, la velocidad de deformacin durante la etapa de fluencia estacionaria es directamente proporcional a la tensin aplicada
    F
  622. En la apertura de grieta se tiene en cuenta el enromamiento, por la ductilidad, del fondo de grieta
    F
  623. En la corrosin galvnica, una pequea rea andica frente a una gran rea catdica conducir a una rpida corrosin de aquella
    V
  624. En la corrosin por cavitacin las presiones bajas se producen por bajas velocidades de flujo
    F
  625. En la corrosin seca, si el factor de Pilling Bedworth R es mayor o igual que 1, la capa de xido es protectora
    V
  626. En la corrosin selectiva un elemento de una solucin slida es preferentemente disuelto
    V
  627. En la curva que relaciona el logaritmo de la velocidad de crecimiento de grieta por fatiga con el logaritmo del intervalo del factor de intensidad de tensiones, en la regin I la curva es prcticamente lineal
    F
  628. En la curva que relaciona el logaritmo de la velocidad de crecimiento de grieta por fatiga con el logaritmo del intervalo del factor de intensidad de tensiones, en la regin III se produce un crecimiento acelerado de la grieta.
    V
  629. En la descinficacin de los latones el cobre es disuelto, quedando sobre el latn una superficie rica en Zn
    F
  630. En la descinficacin el ataque progresa paralelamente a la superficie metlica a travs de los bordes de grano
    F
  631. En la ecuacin de Paris de agrietamiento por fatiga el factor de intensidad de tensiones es una propiedad del material
    F
  632. En la etapa II de agrietamiento por fatiga, la propagacin es perpendicular a la tensin aplicada
    V
  633. En la fatiga oligocclica, en la vida a fatiga predomina la etapa de propagacin de grieta.
    V
  634. En la fisuracin por fatiga, la velocidad de crecimiento de grieta aumenta al aumentarel tamao de grieta
    V
  635. En la fluencia estacionaria la velocidad de deformacin permanece constante
    V
  636. En la fluencia transitoria la velocidad de deformacin permanece constante
    F
  637. En la fractura frgil, la iniciacin de la grieta y su propagacin son procesos coincidentes.
    V
  638. En la fractura transgranular, la estructura de cpulas, da lugar a una superficie de fractura donde no se aprecia el borde de grano
    V
  639. En la fragilizacin por hidrgeno, cuando de forman hidruros frgiles, las fracturas son intergranulares.
    V
  640. En la oxidacin a alta temperatura la ley que rige la formacin de las capas de xido en funcin del tiempo es parablica
    V
  641. En la oxidacin a alta temperatura las leyes que rigen la formacin de las capas de xido en funcin del tiempo son asintticas y logartmicas
    F
  642. En la oxidacin a baja temperatura el oxgeno difunde muy lenta pero muy uniformemente obtenindose al cabo de unos aos capas muy gruesas
    F
  643. En la rotura por fatiga, con cargas altas se produce en cada ciclo, tanto deformacin elstica como plstica
    V
  644. En la rotura por fatiga, con cargas bajas se produce en cada ciclo deformaciones elsticas
    V
  645. En las curvas S-N de Wohler, N representa la fuerza en newton para la rotura
    F
  646. En las curvas SN de Wler N representa el n de ciclos hasta la rotura
    V
  647. En las curvas SN de Wler N representa la fuerza en Newton en la rotura
    F
  648. En las curvas SN de Wler S representa la distancia entre puntos
    F
  649. En las curvas S-N el lmite de fatiga es el nivel de tensin que produce la rotura despus de 108 ciclos
    F
  650. En las curvas S-N, el lmite de fatiga indica que para tensiones por debajo de este valor el metal no sufre rotura por corrosin fatiga.
    F
  651. En los aceros inoxidables austenticos puede producirse en la ZAT la precipitacin de carburos de cromo donde el material ha alcanzado temperaturas superiores a 1000C.
    F
  652. En los aspectos macromorfolgicos de una superficie de fractura influye la forma geomtrica de la pieza
    V
  653. En los ensayos a fatiga de un material se considera fallo cuando aparece una grieta de tamao detectable
    V?
  654. En los latones bifsicos la fase B, rica en Zn, puede sufrir descincificacin aunque se haya aadido arsnico
    V
  655. En los materiales frgiles los defectos provocan una intensificacin de tensiones en las zonas prximas al extremo de la discontinuidad
    V
  656. En los materiales metlicos con una cierta ductilidad ir aumenta su fragilidad a medida que el espesor crezca
    V
  657. En los procesos de termofluencia cuando las tensiones aplicadas son bajas y la velocidad de deformacin baja, no se observa la fluencia terciaria.
    V
  658. En materiales con baja energa de formacin de defectos de apilamiento se disminuye la resistencia a la deformacin bajo fluencia.
    F
  659. En modo II de aplicacin de la carga, la rotura se produce por desgarro
    F
  660. En procesos de desgaste por cizalladura el agrietamiento comienza en la subsuperficie
    V
  661. En superficies fracturadas las facetas son lneas concluyentes o paralelas
    F
  662. En superficies fracturadas, los ros son planos limitados por los bordes de grano
    F
  663. En un metal puro el borde de grano es ms propenso al ataque intergranular por ser una zona de energa superficial menor.
    F
  664. En un proceso de deformacin por fluencia al aumentar la temperatura a tensin constante, aumenta el tiempo de rotura
    F
  665. En un proceso de deformacin por fluencia al aumentar la tensin a temperatura elevada, aumenta la fluencia estacionaria
    V
  666. En un proceso de deformacin por fluencia, al aumentar la temperatura a tensin constante aumenta la deformacin instantnea
    V
  667. En un proceso de deformacin por fluencia, al aumentar la temperatura a tensin constante aumenta la velocidad de la fluencia instantnea
    V
  668. En una barra cilndrica la parte central de la rotura perpendicular a la tensin aplicada corresponde a la parte frgil
    V
  669. En una barra cilndrica rota a traccin en copa y cono, la parte de la rotura cnica, con orientacin a 45 respecto a la tensin aplicada corresponde a la parte frgil.
    F
  670. En una rotura por fatiga la velocidad de crecimiento de grieta aumenta al aumentar el tamao de grieta
    V
  671. En una rotura por fatiga la velocidad de crecimiento de grieta es mayor al aumentar la tensin aplicada para una misma longitud de grieta
    V
  672. En una rotura por fatiga puede haber miles de lneas de playas en una estra
    F
  673. En una superficie de fractura nunca puede detectarse conjuntamente diferentes caracteres micromorfolgicos
    F
  674. Entallas y radios de acuerdo agudos reducen la vida a fatiga
    V
  675. Griffith formul la teora de la fractura frgil, para explicar la discrepancia entre la resistencia terica del acero y los valores reales observados.
    F
  676. La agitacin del medio de corrosin puede incluso llegar a eliminar la polarizacin de concentracin
    V
  677. La amplitud de las tensiones que producen el fallo despus de 1.000.000 ciclos suelen estar comprendida en la mayora de los materiales entre el 30 y 50% de la carga de rotura a traccin uniaxial.
    V
  678. La caracterizacin micromorfolgica de una superficie de fractura se realiza con microscopio metalrgico
    F
  679. La condicin expresada por la ecuacin de Griffith es suficiente para que una grieta de un material metlico se propague
    F
  680. La contaminacin de los productos puede considerarse un caso tpico de prdidas directas ocasionadas por la corrosin.
    F
  681. La convergencia de las lneas radiales en una superficie fracturada indican en la mayora de los casos el lugar de inicio de rotura
    V
  682. La corrosin en resquicios se produce por una flata de oxgeno en dicha zona
    V
  683. La corrosin por abrasin es el deterioro causado por lquidos en movimiento laminar o turbulento sobre superficies metlicas.
    F
  684. La corrosin por cavitacin es un tipo de ataque muy caracterstico de las hlices de barcos
    V
  685. La corrosin por exfoliacin es un ataque intergranular que se produce en piezas recocidas con grano equiaxial
    F
  686. La curva de Stribeck distingue tres modos distintos de lubricacin hidrodinmica
    V
  687. La deformacin plstica de un acero es constante si la temperatura de trabajo es menor de 450C
    V
  688. La deformacin plstica de un metal puro se supone independiente del tiempo si la relacin T/TE, es menor de 0,4
    V
  689. La deformacin plstica del aluminio es constante si la temperatura de trabajo es mayor de 450C.
    F
  690. La deformacin plstica del volframio es constante si la temperatura de trabajo es menor de 1200C
    V
  691. La deformacin pltica de los materiales metlicos es constante si se mantiene la tensin invariante.
    F
  692. La deformacin pltica de los materiales metlicos no es simultnea a la aplicacin de la tensin, cuando esta tensin aumenta rpidamente
    V
  693. La despolarizacin crea un impedimento al paso de la corriente elctrica, disminuyendo la velocidad de corrosin.
    F
  694. La despolarizacin retarda la disolucin de las zonas andicas
    F
  695. La diferencia de temperaturas puede ser causante de la formacin de pilas de corrosin
    V
  696. La disminucin del nmero de impurezas en los aceros al carbono conduce a una disminucin de la temperatura de transicin
    V
  697. La etapa I de agrietamiento por fatiga es muy rpida
    F
  698. La existencia de tensiones externas d lugar a heterogeneidades electroqumicas
    V
  699. La fisuracin por fatiga se produce cuando acta una tensin constante superior al lmite elstico
    F
  700. La fluencia es un proceso a deformacin constante.
    F
  701. La frmula de Griffith es muy conservadora si se aplica a los metales
    V
  702. La frmula de Griffith no se puede aplicar a los materiales cermicos.
    F
  703. La formulacin de Griffith es aplicable a los materiales de elevada ductilidad
    F
  704. La fractura frgil de una pieza metlica se produce mediante un mecanismo de coalescencia de microvacos
    F
  705. La fractura intercristalina puede producirse por coalescencia de microvacos
    V
  706. La fractura intercristalina puede producirse por una descohesin frgil
    V
  707. La fractura intergranular se produce siempre por un mecanismo de coalescencia de microvacios
    F
  708. La fractura por clivaje se produce a travs de planos cristalogrficos
    V
  709. La grieta por fatiga puede originarse en varios puntos de la pieza
    V
  710. La integral J coincide con el criterio de Irwin cuando el rgimen es elstico
    V
  711. La interaccin de un fluido sobre una superficie se llama erosin.
    V
  712. La interposicin de elementos elsticos entre las superfcies en contacto puede evitar el desgaste por abrasin
    V
  713. La naturaleza del material influye en que las lneas radiales sean ms o menos pronunciadas
    V
  714. La observacina grandes aumentos de que existen cpulas en la superfcie de una fractura, indica que sta tiene carcter dctil
    V
  715. La pasivacin consiste en la polarizacin andica de tipo de concentracin
    F
  716. La prdida de eficiencia de los equipos de una instalacin industrial es un caso de las prdidas directas que puede ocasionar la corrosin
    F
  717. La polarizacin de activacin se produce cuando la velocidad de difusin de un in hacia el electrodo limita la velocidad de corrosin en el electrodo.
    F
  718. La polarizacin produce un aumento de la velocidad de corrosin
    F
  719. La presencia de entallas favorecen una etapa I de propagacin de grieta por fatiga de corta direccin
    V
  720. La probabilidad de rotura por fatiga puede ser reducida exigiendo superficies redondeadas
    V
  721. La proteccin catdica se basa en la modificacin del potencial de un metal llevndolo dentro de la zona de inmunidad segn el diagrama de Pourbaix
    V
  722. La relacin R de Pilling-Bedworth es el cociente entre el volumen del metal consumido y el volumen del xido formado.
    F
  723. La rotura del recubrimiento metlico andico acelera el avance de la corrosin del metal recubierto
  724. La rotura por fatiga se produce cuando acta una tensin superior al lmite elstico
    F
  725. La rotura por fatiga tiene un aspecto frgil, an en materiales de comportamiento dctil
    V
  726. La separacin entre las dos superficies opuestas de una grieta se denomina apertura de grieta
    V
  727. La separacin entre las dos superficies opuestas de una grieta se denomina apertura en el fondo de grieta
    F
  728. La superficie de fractura por clivaje est formada por facetas delimitadas por los bordes de grano
    V
  729. La superficie rota por fatiga tiene un aspecto siempre frgil
    V
  730. La temperatura de trabajo por debajo de la cual, la deformacin plstica del plomo es constante es de 100C
    F
  731. La temperatura de trabajo por debajo de la cual, la deformacin plstica del volframio es constante es de 100C.
    F
  732. La temperatura de transicin de los aceros al carbono est prxima a la temperatura ambiente
    V
  733. La tensin media no afecta a la vida de fatiga
    F
  734. La tensin necesaria para que se produzca corrosin bajo tensin siempre tiene que ser superior al lmite elstico
    F
  735. La teora de Griffith en mecnica de la fractura no se puede aplicar a materiales cermicos
    F
  736. La textura cristalina de una superficie de rotura corresponde siempre a una rotura transgranular
    F
  737. La textura fibrosa de una superficie de rotura es tpica de materiales dctiles en planos perpendiculares a la tensin principal
    V
  738. La textura sedosa de una superficie de rotura a traccin aparece en planos a 45 con la tensin mxima
    V
  739. La textura sedosa de una superficie de rotura es una superficie rugosa con la fibra perpendicular a la superficie de fractura
    F
  740. La transpasividad produce una despasivacin por destruccin completa de la capa de protectora por rotura
    V
  741. La variacin regular del nmero de estriaciones, de una rotura por fatiga, por unidad de longitud permite determinar el sentido de la propagacin y su velocidad.
    V
  742. La velocidad de crecimiento de grieta slo depende del nivel de tensiones y el tamao de grieta
    F
  743. La vida a fatiga es especialmente sensible a las condiciones y configuracin de la superficie del componente.
    V
  744. Las aleaciones con muchos elmentos en solucin slida resisten mejor la fluencia en caliente
    V
  745. Las aleaciones de aluminio ensayadas en condiciones ambientales presentan lmite de fatiga
    F
  746. Las aleaciones de aluminio ensayadas en el vaco presentan lmite de fatiga
    V
  747. Las cpulas de las superficies fracturadas son siempre perpendiculares a la superficie de fractura
    V
  748. Las cpulas formadas en la rotura dctil son independientes del modo de carga
  749. Las cpulas formadas en la rotura frgil son independientes del modo de aplicacin de la carga
    F
  750. Las lneas circunferenciales aparecen en roturas de propagacin rpida
    F
  751. Las lneas circunferenciales de una superficie de fractura pueden indicar los sucesivos frentes de propagacin
    V
  752. Las lneas circunferenciales de una superficie de fractura pueden indicar un cambio de plano de propagacin
    V
  753. Las lneas circunferenciales de una superficie de fractura pueden indicar una variacin de las tensiones aplicadas
    V
  754. Las tensiones y deformaciones verdaderas crecen montonamente hasta la rotura
    V?
  755. Las velocidades de fluencia a temperatura elevada son mayores cuando una aleacin tiene un tamao de grano menor
    V
  756. Los aceros al carbono ensayados en condiciones ambientales presentan lmite de fatiga
    V
  757. Los nodos de sacrificio estn fabricados con material ms electropositivo que la estructura a proteger
    F
  758. Los diagramas de Porbaix proporcionan informacin sobre las fases termodinmicamente estables en funcin del potencial del electrodo y el pH
    V
  759. Los diagramas de Pourbaix proporcionan informacin sobre la velocidad de corrosin
    F
  760. Los ensayos a fatiga producen una elevada dispersin de resultados
    V
  761. Los ensayos con deformacin plstica controlada se realizan para caracterizar la fatiga con tensin elevada
    V?
  762. Los ensayos con tensin controlada se realizan para caracterizar la fatiga de bajo nmero de ciclos
    F?
  763. Los ensayos de fatiga producen una elevada dispersin de resultados.
    V
  764. Los ensayos para la obtencin de las curvas S-N se empiezan con tensiones cclicas grandes, y luego se disminuyen progresivamente
    V
  765. Los materiales cermicos son extremadamente susceptibles a la fluencia
    F
  766. Los materiales metlicos con una cierta plasticidad, tienen una deformacin plstica en fondo de grieta cuya forma es circular
    F
  767. Los materiales metlicos por encima de la temperatura de transicin tienen un comportamiento frgil
    F
  768. Los materiales no termoplsticos evitan el crecimiento de los defectos internos mediante una deformacin local en los bordes de las grietas
    F
  769. Los metales con estructura CC experimentan una disminucin moderada de la tenacidad al bajar la temperatura.
    F
  770. Los tratamientos de temple y revenido mejoran la resistencia a la abrasin
    V
  771. Para minimizar el efecto de la corrosin por cavitacin se emplean materiales duros con una superficie lisa
    V
  772. Para obtener la curva S-N los ensayos realizados son siempre de flexin rotatoria
    F
  773. Para reducir el desgaste por abrasin la dureza del material debe ser al menos igual a 1,3 la dureza del abrasivo
    V
  774. Realizar un granallado en una superficie metlica significa aumentar el peligro de rotura por fatiga
    F
  775. Realizar un recubrimiento de un material de alta dureza reduce el desgaste por abrasin
    V
  776. Se puede observar en las curvas potenciostticas de electrodos pasivables sumergidos en un medio oxidante, que para el potencial de Flade se anula totalmente la velocidad de corrosin.
    F
  777. Segn la curva S-N, el dominio asociado a cargas relativamente bajas y la vida a fatiga es superior a 104 105 ciclos se denomina fatiga oligocclica.
    F
  778. Si dos estructuras son del mismo material y una de ellas rompe a un determinado valor del factor de intensidad de tensiones crtico, la otra tambin romper cuando el correspondiente K alcance dicho valor
    V
  779. Si la relacin R de Pilling-Bedworth es 1, los xidos formados tienen tendencia a resquebrajarse
    F
  780. Si las tensiones son bajas y las velocidades de deformacin pequeas a las temperaturas en que se produce la fluencia, la rotura se produce en la etapa transitoria.
    F
  781. Si se aplica a una superficie metlica un pulido para mejorar el acabado, se consigue aumentar su vida a fatiga
    V
  782. Si se representa el tiempo gasta rotura frente a la tensin aplicada se produce una relacin parablica entre ellos
    F
  783. Si se somete un material a un trabajo en fro se aumenta su resistencia a la fluencia a una temperatura <0,5 temperatura de fusin.
    V
  784. Si un material se encuentra sometido a un sistema de cargas asimilable a un estado triaxial de tensiones tiene un comportamiento frgil
    V
  785. Todos los materiales metlicos por encima de la temperatura de transicin tienen un comportamiento frgil
    F
  786. Un material es tanto mas resistente a la fluencia cuanto ms alto es su coeficiente de difusividad.
    F
  787. Un material es tanto ms resistente a la fluencia cuanto ms alto es su mdulo elstico
    V
  788. Una buena evacuacin del calor generado disminuye o evita el desgaste entre dos superficies en movimiento relativo
    V
  789. Una caracterstica de las picaduras es que la reaccin catdica est muy localizada en pequeos puntos
    F
  790. Una condicin que deben cumplir los metales, para poder utilizar el factor de intensidad de tensiones, en la caracterizacin de una rotura, es que el tamao de la zona plstica en fondo de grieta sea grande en comparacin con la longitud de grieta
    F
  791. Una forma de aumentar el rendimiento a fatiga es mediante esfuerzos residuales de comprensin dentro de una capa delgada del material
    V
  792. Una menor concentracin de oxgeno favorece que se produzca la corrosin por aireacin diferencial
    V
  793. Las lneas circunferenciales de una superficie de fractura pueden indicar una detencin de grieta.
    V
  794. En un proceso de deformacin por fluencia al aumentar la tensin a temperatura elevada, aumenta deformacin instantnea.
    V
  795. Una menor concentracin de oxgeno favorece que se produzca la corrosin por aireacin superficial.
    V
  796. Los materiales metlicos con una cierta plsticidad, tienen una deformacin plstica en fondo de grieta cuya forma es circular.
    F
  797. Durante la etapa I de propagacin de grietas por fatiga la fisura se produce en la direccin de la tensin cortante mxima.
    V
  798. La convergencia de las lneas radiales en una superficie fracturada indican en la mayoria de los casos el lugar de inicio de rotura
    V
  799. El borde de grano en un metal puro es ms propenso al ataque que el centro del grano.
    V
  800. En la etapa I de propagacin de grieta por fatiga la velocidad de propagacin es muy lenta y su direccin es perpendicular a la tensin aplicada.
    F
  801. La pasivacin consiste en una polarizacin andica de tipo de concentracin.
    F
  802. A veces las piezas que se ensayan con lquidos penetrantes se calientan a temperaturas inferiores a 50 C para acelerar el proceso de penetracin
    V
  803. A veces las piezas que se ensayan con lquidos penetrantes se calientan a temperaturas inferiores a 50C para acelerar el proceso de revelado
    F
  804. Al introducir en el interior de una bobina, por donde circula corriente elctrica, un material ferromagntico se inducir en ella, un campo magntico longitudinal
    V
  805. Cada mtodo de END tiene una sensibilidad limitada.
    V
  806. Cuando en un ensayo no destructivo de utiliza la tcnica de contacto, si no se dispone de acoplantes, se puede realizar el ensayo limpiando cuidadosamente la pieza.
    F
  807. Cuando la corriente elctrica pasa a travs de un conductor, estamos aplicando a la pieza una magnetizacin circular
    V
  808. Cuando la frecuencia aumenta en un ensayo ultrasnico, el ngulo de divergencia del haz de un cristal de dimetro dado no cambia
    F
  809. Cuando se aplican partculas magnticas alargadas por va seca, no fluyen con regularidad por el orificio de salida del aparato que se utiliza para su proyeccin.
    V
  810. Cuando se aumenta la tensin de excitacin en un tubo de rayos X aparecern radiaciones con menor longitud de onda
    V Menor longitud de onda es mas frecuencia y por tanto mas energia que se aporta aumentando la tension en el tubo
  811. Cuando se coloca entre los polos de un imn permanente un material ferromagntico, se consigue una magnetizacin circular de la pieza
    F
  812. Cuando se magnetiza la pieza con corriente alterna, las partculas magnticas vibran, lo que facilita su movilidad
    V
  813. Cuando se usa el mtodo continuo de partculas hmedas, la suspensin lquida se debe aplicar despus de aplicar la magnetizacin.
    F Hay que aplicarlo a la vez ya que se hace en materiales con baja capacidad de mantener la magnetizacion
  814. Cuando un material, al que se ha sometido a un ensayo de partculas magnticas, va a ser sometido a un tratamiento por encima de la temperatura de Curie, no es necesario desmagnetizarlo
    V
  815. Cuanto mayor sea el nmero atmico del material que forma el antictodo, mayor ser el rendimiento de la generacin de Rayos X.
    V
  816. Cuanto mayor sea la viscosidad de un lquido penetrante mayor ser el tiempo necesario para entrar en las discontinuidades
    V
  817. Cuanto mayor sea la viscosidad de un lquido penetrante mayor ser el tiempo necesario para la eliminacin del exceso de lquido
    V
  818. Durante la solidificacin de una aleacin los fenmenos de difusin son ms rpidos que la solidificacin diferencial y por ello se produce la estructura dendrtica
    F
  819. El % de radiacin X que es absorbida por el material es directamente proporcional a la energa de radiacin
    F
  820. El acero quemado puede reutilizarse mediante un tratamiento trmico de regeneracin.
    F
  821. El anlisis macroscpico permite determinar los constituyentes estructurales de las aleaciones
    F
  822. El anlisis macroscpico permite determinar segregaciones de las aleaciones
    V
  823. El anlisis microscpico permite determinar porosidades y grietas.
    V
  824. El antictodo de un tubo de Rayos X es la fuente de los electrones
    F
  825. El boroscopio es un equipo auxiliar que se utiliza para medir grietas subsuperficiales
    F
  826. El campo ultrasnico prximo tiene forma de tronco de cono.
    F
  827. El ctodo de un tubo de rayos X est constituido por un filamento de volframio
    V
  828. El creep es un fenmeno de fluencia continua de los metales a alta temperatura bajo tensin creciente.
    F
  829. El cristal piezoelctrico mas utilizado en los ensayos por ultrasonidos es el titanato de bario
    V
  830. El efecto borde puede servir para medir el espesor de recubrimientos no conductores en los ensayos por corrientes inducidas.
    F
  831. El efecto fotoelctrico en radiologa consiste en la transformacin del fotn en un electrn y un positrn.
    F
  832. El efecto piel es la distorsin que sufren las corrientes inducidas para al acercarse la bobina al extremo de la pieza
    F
  833. El efecto piezoelctrico se usa para generar ultrasonidos
    V
  834. El efecto piezoelctrico se utiliza para generar ultrasonidos
    V
  835. El eliminador de exceso de lquido penetrante est determinado por el tipo de penetrante utilizado
    V
  836. El ennegrecimiento de una imagen radiolgica es funcin de la cantidad de radiacin absorbida por la emulsin
    V
  837. El ennegrecimiento producido en una pelcula radiogrfica es funcin de la cantidad de plata precipitada por unidad de superficie
    V
  838. El ensayo Charpy sirve para determinar la resistencia a la rotura esttica de un material frgil
    F
  839. El ensayo de abocardado consiste en estampar un punzn sobre una chapa
    F
  840. El ensayo de aplastamiento nos permite determinar hasta que punto puede ser comprimido un tubo sin que aparezcan fisuras
    V
  841. El ensayo de flexin alternativa de alambres mide el n de flexiones hasta la rotura.
    V
  842. El ensayo de flexin y plegado se puede realizar aumentando la carga de forma lenta y uniformemente
    V
  843. El ensayo de partculas magticas puede detectar discontinuidades superficiales, que se encuentren en un plano perpendicular a las lneas de fuerza, en materiales como el cobalto
    V
  844. El ensayo de partculas magticas puede detectar discontinuidades superficiales, que se encuentren un plano perpendicular a las lneas de fuerza, en materiales como el aluminio
    F No puede xq no es magnetico el aluminio
  845. El ensayo de partculas magticas puede detectar discontinuidades superficiales, que se encuentren un plano perpendicular a las lneas de fuerza, en materiales como el cobre
    F
  846. El ensayo de partculas magnticas puede detectar discontinuidades superficiales y subsuperficiales en materiales como el nquel
    V
  847. El ensayo de partculas magnticas se aplica a materiales como el Fe, Ni y Co y todas sus aleaciones
    F
  848. El ensayo de recalcado consiste en estampar una bola sobre una chapa sujeta por los extremos
    F
  849. El espectro de radiacin gamma de un isotopo radiactivo es un espectro continuo.
    F
  850. El espectro de radiacin gamma es un espectro continuo.
    F
  851. El estudio de un fallo en servicio de un sistema es la fase previa al estudio del fallo del elemento que ha ocasionado el del sistema
    V
  852. El exceso de penetrante cuando este sea lavable con agua se elimina con trapos o papeles absorbentes impregnados en agua
    F
  853. El factor de intensificacin de una pantalla metlica es el cociente entre la exposicin con pantalla reforzadora y la exposicin sin pantalla reforzadora
    F
  854. El factor de intensificacin de una pantalla metlica es mayor que el de las fluorescentes.
    F
  855. El factor que determina la cantidad de reflexin en la intercara de dos materiales distintos depende de la impedancia acstica.
    V
  856. El factor que determina la cantidad de reflexin en la intercara de dos materiales distintos es la impedancia acstica
    V
  857. El flujo de corrientes inducidas depende del campo electromagntico establecido en el interior de la pieza.
    V
  858. El lquido penetrante debe ser aplicado a una temperatura comprendida entre 16-52 C
    V
  859. El mejor tipo de penetrante para localizar discontinuidades anchas y poco profundas es el penetrante visible lavable con agua
    F
  860. El mtodo de magnetizacin por puntas o punzones de contacto est indicado especialmente para piezas muy grandes
    V
  861. El mtodo de transparencia de ensayo por ultrasonidos se basa en la seal reflejada.
    F
  862. El mtodo de transparencia de ensayo por ultrasonidos se basa en el anlisis de la seal reflejada.
    F
  863. El mtodo de transparencia de ensayo por ultrasonidos se basa en medir la cada de la intensidad acstica transmitida en el material donde hay heterogeneidades.
    V
  864. El mtodo residual de aplicacin de partculas magnticas es el nico mtodo que se puede aplicar a aquellas piezas que tengan retentividad baja
    F
  865. El objetivo de un ensayo de flexin y plegado es comprobar la flexibilidad del material a alta temperatura
    F
  866. El objetivo de una pantalla reforzadora es reducir los tiempos de exposicin.
    V
  867. El palpador SE tiene un cristal piezoelctrico como emisor y otro como receptor
    V
  868. El poder humectante es tanto mayor cuanto mayor es el ngulo de contacto
    F
  869. El poder humectante es una caracterstica propia del lquido
    F
  870. El principio bsico de la desmagnetizacin consiste en someter la pieza a la accin de un campo magntico alterno cuya intensidad va disminuyendo gradualmente hasta anularse
    V
  871. El pulido electroltico solo se puede aplicar para preparar probetas de acero
    F
  872. El revelador que se emplea en un ensayo mediante lquidos penetrantes ayuda a detectar e interpretar las discontinuidades emulsificando la exudacin para facilitar la posterior limpieza
    F
  873. El seno del ngulo de divergencia del campo ultrasnico lejano es inversamente proporcional al dimetro del oscilador
    V
  874. El tiempo de penetracin de un lquido penetrante depende del material del que est constituida la pieza
    V
  875. El tiempo de penetracin depende de la temperatura de la pieza
    V
  876. El tiempo de penetracin depende del tipo de discontinuidad
    V
  877. El tipo de eliminador utilizado en la inspeccin por lquido penetrante est determinado por el tipo de penetrante utilizado.
    V
  878. El tubo de un baroscopio es rgido.
    F
  879. El nico mtodo de magnetizacin que se puede usar en piezas fabricadas de aceros suaves con baja retentividad es el residual
    F
  880. En caso de que a continuacin se realice un tratamiento trmico todas las piezas deben ser desmagnetizadas despus de la inspeccin
    F
  881. En ciertos casos se puede calentar la pieza a temperaturas superiores a 50C para acelerar la penetracin del lquido penetrante
    F
  882. En el caso de los lquidos penetrantes lavables con agua, la presin del agua para la eliminacin del exceso de penetrante no debe ser mayor de 3,5 Kg/cm2.
    V
  883. En el ensayo de corrientes inducidas, si por la bobina circula corriente alterna slo se opone al flujo la resistencia elctrica del cable
    F
  884. En el ensayo de doblado cuanto mayor es el radio del mandril mayor ser el esfuerzo realizado.
    F
  885. En el ensayo de impacto en la cabeza de un tornillo, se golpea varias veces con un martillo hasta doblarla un ngulo de 90C.
    F
  886. En el ensayo por partculas magnticas, las discontinuidades subsuperficiales presentan unas discontinuidades con los bordes perfectamente definidos.
    F
  887. En inspeccin mediante lquidos penetrantes postemulsificables, el emulsificador debe poseer poca capacidad de penetracin
    V
  888. En inspeccin mediante lquidos penetrantes postemulsificables, el emulsificador debe poseer una elevada capacidad de penetracin
    F
  889. En inspeccin mediante lquidos penetrantes postemulsificables, el emulsificador saca de las discontinuidades profundas al penetrante
    F
  890. En inspeccin por partculas magnticas, al magnetizar una barra mediante una bobina, obtenemos un campo magntico circular
    F
  891. En inspeccin por partculas magnticas, cuando la corriente elctrica pasa a travs de una bobina la direccin de las lneas de flujo inducido en una barra colocada en el centro de la bobina es longitudinal
    V
  892. En la industria aeronutica se utilizan boroscopios para verificar el ajuste y colocacin de dispositivos de cierre en lugares de difcil accesibilidad
    V
  893. En la inspeccin por ultrasonidos mediante el mtodo impulso eco, un cristal piezoelctrico emite ondas ultrasnicas que son recogidas por otro cristal piezoelctrico situado en la parte opuesta del material
    F
  894. En la mayora de los casos, el mejor mtodo de ensayo no destructivo, utilizable para examinar la superficie de materiales porosos, es el anlisis con lquidos penetrantes lavables con agua
    F
  895. En la prueba hidrosttica de tubos la presin del agua es tres veces la presin de servicio.
    F
  896. En las ondas longitudinales, la vibracin de los tomos o partculas, tienen lugar en la direccin de propagacin de la onda
    V
  897. En las ondas ultrasnicas longitudinales, las oscilaciones tienen lugar en la direccin de propagacin de la onda.
    V
  898. En las ondas ultrasnicas transversales, las oscilaciones tienen lugar en la direccin de propagacin de la onda
    F
  899. En los casos de los ensayos no destructivos (END) hay una mezcla de inspeccin y ensayos.
    V
  900. En los ensayos de corrientes inducidas, los cambios del resultado con los cambios en la distancia entre bobina y la pieza se conoce como factor de llenado
    F
  901. En los materiales con discontinuidades poco profundas, el tiempo de eliminacin del lquido penetrante debe ser corto
    V
  902. En materiales que vayan a trabajar en fatiga, la descarburacin superficial no va a suponer problemas significativos.
    F
  903. En radiologa industrial, la penumbra geomtrica depende del tamao de la fuente pero no del espesor de la pieza
    F
  904. En ultrasonidos, a las ondas de compresin cuyo desplazamiento de partculas es paralelo a la direccin de propagacin se les denomina ondas longitudinales
    V
  905. En un ensayo de corrientes inducidas la densidad de estas corrientes disminuye con la profundidad de la pieza
    V
  906. En un proceso de inspeccin, los criterios de aceptacin y rechazo son definidos despus del trabajo por los inspectores.
    F
  907. En un tubo de rayos X hay un obstculo metlico contra el cual chocan los electrones y que constituye el ctodo.
    F
  908. En un tubo de rayos X la variacin del kilovoltaje modifica la energa de la radiacin y su intensidad
    V
  909. En un tubo de rayos X la variacin del miliamperaje slo vara la intensidad de la radiacin
    V
  910. En un tubo de rayos X, si aumenta el kilovoltaje, disminuye la energa de la radiacin
    F
  911. En una pelcula fotogrfica, la diferencia de densidad entre dos zonas adyacentes se denomina definicin
    F
  912. En una radiografa industrial un poro tiene una tonalidad ms clara que su entorno exento de defectos
    F
  913. En una radiografa industrial una inclusin de wolframio tiene una tonalidad ms oscura que su entorno exento de defectos.
    F
  914. Es necesario realizar una desmagnetizacin, a una pieza sometida un ensayo de partculas magnticas, aunque el material vaya a ser magnetizado en posteriores procesos de fabricacin.
    F
  915. Existen slo dos series de indicadores de calidad de imagen de hilos, una para aleaciones de hierro y otra para aleaciones de aluminio.
    F
  916. Generalmente se trabaja en ultrasonidos, en incidencia normal con ondas longitudinales, y en incidencia angular con ondas transversales
    V
  917. Generalmente, el mejor mtodo de ensayo ultrasnico para detectar discontinuidades orientadas a lo largo de la zona de fusin de una chapa soldada es un ensayo de contacto empleando una onda longitudinal recta
    F
  918. La retentividad de las partculas magnticas debe ser lo mayor posible
    F
  919. La absorcin que experimenta una radiacin X al atravesar una pieza depende fundamentalmente de su coeficiente de absorcin lineal
    V
  920. La actividad de una fuente de radiacin gamma es el nmero de desintegraciones en la unidad de tiempo, que se producen en una sustancia radiactiva
    V
  921. La adicin de agentes tensoactivos a un lquido reduce el ngulo de contacto.
    V
  922. La aplicacin principal de los boroscopios radica en programas de mantenimiento de equipos
    V
  923. La calibracin de un equipo de ultrasonido es necesario realizarse cuando se cambia de operador.
    V
  924. La calidad de la radiacin gamma depende de la tensin de excitacin
    F
  925. La calidad de la radiacin gamma depende del istopo
    V
  926. La calidad de la radiacin X depende de la tensin de excitacin
    V
  927. La cantidad de electrones emitidos por el nodo depende de la temperatura alcanzada en el filamento de volframio.
    F
  928. La cantidad de radiacin emitida por una fuente de Rayos X se mide en curios
    F
  929. La caracterstica especfica diferencial de la inspeccin con respecto a los ensayos es la determinacin de la conformidad
    V
  930. La componente principal de la radiacin difusa o dispersa est constituida por los fotones debilitados por efecto Compton
    V
  931. La distancia entre los dos contactos, cuando se magnetizan piezas mediante punzones o puntas de contacto, tiene que ser superior a 300mm
    F
  932. La eleccin del mtodo de END que se ha de utilizar es independiente de la geometra de la pieza.
    F
  933. La estriccin es una propiedad de los metales que se determina mediante un ensayo tecnolgico de plegado
    F
  934. La etapa de desbaste en una preparacin metalogrfica es siempre manual (me la pone como verdadera pero en los apuntes dice que es falsa)
    F
  935. La etapa de desbaste en una preparacin metalogrfica tiene como objetivo eliminar las irregularidades del corte y dejar plana la probeta
    V
  936. La etapa de desbaste en una preparacin metalogrfica tiene como objetivo obtener una superficie reflectante
    F
  937. La evaluacin de una indicacin consiste en hallar la correlacin entre la indicacin detectada y la naturaleza, morfologa, tamao, etc de la heterogeneridad.
    F
  938. La evaluacin de una indicacin obtenida en un END es el dictamen sobre qu es lo que da motivo a una indicacin
    F
  939. La evaluacin de una indicacin obtenida en un END es una funcin propia del experto en las tcnicas de END.
    F
  940. La forma primaria de conversin de energa al chocar los electrones contra el antictodo produce calor
    V
  941. La fuerza coercitiva de las partculas magnticas debe ser lo mayor posible
    F
  942. La fuerza magntica de una bobina o solenoide aumenta con el nmero de espiras.
    V
  943. La fuerza magntica de una bobina o solenoide aumenta con la intensidad de corriente que circula por ella.
    V
  944. La fuerza magntica de una bobina o solenoide depende de su dimetro.
    F
  945. La funcin del emulsificador en el penetrante postemulsificable es conducir al penetrante ms rpidamente hacia las grietas profundas y estrechas
    F
  946. La funcin principal del control de calidad es detectar imperfecciones
    F
  947. La inspeccin de la impedancia elctrica de la bobina sirve para controlar las caractersticas de la pieza.
    V
  948. La inspeccin por corrientes inducidas puede utilizarse para medir espesores de recubrimientos no conductores sobre metal conductor
    V
  949. La inspeccin por corrientes inducidas puede utilizarse para medir espesores de recubrimientos no magnticos sobre metal magntico.
    V
  950. La inspeccin siempre requiere una evaluacin de la conformidad
  951. La inspeccin visual suele requerir declaracin de conformidad
    V
  952. La intensidad de un campo magntico es conocida como fuerza coercitiva
    F
  953. La intensidad de una radiacin gamma queda determinada por la actividad de la fuente
    V
  954. La interpretacin de una indicacin es la decisin sobre cuando una heterogeneidad afecta a su empleo.
    F
  955. La limpieza de la superficie inspeccionada por lquidos penetrantes con chorro de agua est prohibida.
    F
  956. La luz negra utilizada en la inspeccin por LP emite en el campo infrarrojo
    F
  957. La luz negra utilizada en la inspeccin por LP emite en el campo ultravioleta
    V
  958. La magnetizacin con bobinas est especialmente indicado para ensayar mediante partculas magnticas, piezas cuya longitud es mucho menor que su dimetro
    F
  959. La magnitud y el desfase de las corriente inducidas en una pieza depende del campo primario establecido por la corriente de excitacin
    V
  960. La magnitud y el desfase de las corriente inducidas en una pieza es independiente de las propiedades electromagnticas de la pieza.
    F
  961. La penumbra del proceso, en radiologa industrial, disminuye cuando se aumenta la distancia foco-pelcula.
    F
  962. La penumbra geomtrica se mejora aumentando la distancia foco-pelcula
    V
  963. La penumbra inherente es debida al movimiento de la fuente de emisin.
    F
  964. La permeabilidad magntica de las partculas magnticas debe ser lo mayor posible
    V
  965. La radiografa detecta muy bien los efectos de hoja
    F
  966. La relacin entre la cantidad de radiacin que incide en un cuerpo y la que sale es proporcional a la distancia de la fuente a la pieza
    F
  967. La retentividad de las partculas magnticas debe ser lo mayor posible.
    F
  968. La solarizacin es un fenmeno que implica que un aumento de exposicin de la pelcula radiolgica produce un aumento excesivo de densidad.
    F
  969. La tensin superficial de un lquido penetrante depende, adems del lquido, del material sobre el cual se aplica el lquido
    F
  970. La tensin superficial de un lquido penetrante es consecuencia de la fuerza de adhesin
    F
  971. La tensin superficial no depende del material sobre el que se aplique el lquido
    V
  972. Las corrientes inducidas solo se pueden utilizar en piezas ferromagnticas
    F
  973. Las corrientes inducidas slo se utilizan en piezas ferromagnticas
    F
  974. Las discontinuidades de morfologa esfrica son poco detectables por el ensayo de partculas magnticas
    V
  975. Las discontinuidades detectadas por el ensayo de lquidos penetrantes son siempre inaceptables
    F
  976. Las inclusiones de azufre, aunque estn en pequeas proporciones, dificultan el mecanizado del metal.
    F
  977. Las inclusiones exgenas provienen de la erosin mecnica o qumica de los refractarios durante la colada
    V
  978. Las indicaciones obtenidas por lquidos penetrantes visibles eliminables con disolvente, son menos visibles que las obtenidas con penetrantes fluorescentes
    V
  979. Las lmparas de luz negra se utilizan en la inspeccin por lquidos penetrantes fluorescentes
    V
  980. Las ondas ultrasnicas longitudinales pueden trasformarse en transversales al incidir normalmente sobre la entrecara plana que separa dos medios diferentes.
    F
  981. Las ondas ultrasnicas se propagan con mayor velocidad en el vaco
    F
  982. Las ondas ultrasnicas tienen frecuencias inferiores a 20KHz.
    F
  983. Las pantallas de plomo en contacto con la pelcula reducen el tiempo de exposicin debido a que son fluorescentes y emiten luz visible que ayuda a la exposicin
    F
  984. Las pantallas metlicas utilizadas en radiologa son de volframato clcico
    F
  985. Las pantallas reforzadoras fluorescentes absorben la radiacin dispersa.
    F
  986. Las pantallas salinas, utilizadas en radiologa, estn formadas por una aleacin de plomo y antimonio.
    F
  987. Las partculas magnticas redondeadas se orientan mejor que las alargadas.
    F
  988. Las pelculas radiogrficas con tamao de grano grande son pelculas lentas
    F
  989. Las posibles actividades de inspeccin durante la soldadura, superan a las actividades de antes y despus de la soldadura.
    F
  990. Las radiografas utilizadas en radiologa industrial tienen emulsin sensible slo en una cara
    F
  991. Las radiografas, utilizadas en radiologa industrial, tienen emulsin sensible en las dos caras
    V
  992. Los ensayos con penetrantes lavables con agua pueden utilizarse en la inspeccin de piezas muy rugosas.
    V
  993. Los ensayos de recalcado se realizan a materiales que se utilizan para remaches
    V
  994. Los ensayos de un producto, en general, requieren la evaluacin de la conformidad
    F
  995. Los Ensayos no destructivos (END) exigen, segn norma, controles propios de inspeccin.
    V
  996. Los Ensayos No Destructivos (END) permiten la obtencin de datos de todo el volumen de una pieza.
    V
  997. Los ensayos no destructivos determinan la caracterstica buscada en el material a travs de otra caracterstica relacionada con ella
    V
  998. Los ensayos no destructivos pueden utilizarse en metrologa
    V
  999. Los ensayos tecnolgicos se emplean cuando Interesa comprobar el valor prctico de un material para una determinada aplicacin.
    V
  1000. Los gases y los lquidos son incapaces de transmitir ondas longitudinales
    F
  1001. Los ICI debern colocarse, siempre que sea posible, entre la pieza a inspeccionar y la pelcula
    F
  1002. Los ICI debern colocarse, siempre que sea posible, entre el foco y la pieza a inspeccionar
    V
  1003. Los ICI debern colocarse, siempre que sea posible, entre la pieza a inspeccionar y la pelcula
    F
  1004. Los istopos radiactivos tienen un espectro continuo
    F
  1005. Los lquidos penetrantes fluorescentes lavables con agua son adecuados para las discontinuidades poco profundas
    F
  1006. Los lquidos penetrantes fluorescentes postemulsionables lavables con agua son los que presentan mayor sensibilidad
    V
  1007. Los lquidos penetrantes lavables con agua se diferencian de los postemulsificables en que los primeros slo pueden utilizarse sobre muestras de aluminio
    F
  1008. Los lquidos penetrantes permiten detectar discontinuidades abiertas a la superficie en materiales porosos
    F
  1009. Los lquidos penetrantes permiten detectar grietas superficiales en aleaciones de niquel
    V
  1010. Los lquidos penetrantes post-emulsificables tienen alta sensibilidad para inspeccionar grietas muy finas.
    V
  1011. Los lquidos penetrantes pueden aplicarse sobre materiales ferromagnticos, pero es ms ventajoso utilizar partculas magnticas.
    V
  1012. Los lquidos penetrantes se aplican preferentemente a materiales magnticos
    F
  1013. Los lquidos penetrantes se pueden utilizar para auxiliar en la inspeccin visual
    V
  1014. Los lquidos penetrantes son capaces de detectar defectos que, sin estar abiertos al exterior, sean ligeramente subsuperficiales
    F
  1015. Los lquidos penetrantes son mezclas de hidrocarburos con alta viscosidad y bajo punto de ebullicin.
    F
  1016. Los materiales ferromagnticos despus de haber sido sometidos a un campo magntico presentan un campo magntico residual que es inversamente proporcional a su retentividad.
    F
  1017. Los mtodos de Ensayos No Destructivos (END), en general, se basan en medir alguna propiedad cuya variacin est relacionada con la existencia de discontinuidades
    V
  1018. Los palpadores angulares utilizan un cristal piezoelctrico como emisor y otro como receptor
    F
  1019. Los palpadores SE utilizan el mismo cristal piezoelctrico como emisor y como receptor
    F
  1020. Los palpadores SE utilizan un cristal piezoelctrico como emisor y otro como receptor
    V
  1021. Los Rayos gamma son de la misma naturaleza que los Rayos X, presentando, en general, mayores longitudes de onda que estos.
    F
  1022. Los rayos x no tienen carga elctrica ni masa
    V
  1023. Los rayos X pueden ionizar la materia.
    V
  1024. Los yugos de imn permanente no pueden modificar su densidad de flujo
    V
  1025. Mediante mtodos de Ensayos No Destructivos (END) se pueden determinar tensiones en una pieza
    V
  1026. No es necesario realizar una desmagnetizacin, a una pieza sometida un ensayo de partculas magnticas, cuando el material tiene alta retentividad
    F
  1027. Normalmente para calibrar un aparato de ultrasonido se utiliza como acoplante glicerina, y posteriormente en el ensayo propiamente dicho se utiliza aceite
    F
  1028. Para elegir el mtodo de ensayo no destructivo que se ha de utilizar, hay que tener conocimiento del tipo de heterogeneidad que se pretende detectar
    V
  1029. Para elegir el mtodo de ensayo no destructivo que se ha de utilizar, hay que tener presente el proceso de elaboracin del material que se pretende ensayar
    V
  1030. Para elegir el mtodo de ensayo no destructivo que se ha de utilizar, hay que tener presente la naturaleza del material que se pretende ensayar
    V
  1031. Para evitar los fenmenos de distorsin en una imagen radiogrfica el haz de radiacin debe ser perpendicular a la pelcula y la pieza.
    V
  1032. Para la eleccin del mtodo de END hay que especificar los lmites de sensibilidad y tolerancias requeridas en el ensayo.
    V
  1033. Para la preparacin de los lquidos penetrantes se utilizan productos de baja presin de vapor y alto punto de ebullicin
    V
  1034. Para localizar defectos en inspeccin por partculas magnticas, la pieza debe ser magnetizada de forma que el eje del posible defecto est paralelo a las lneas de fuerza.
    F
  1035. Para magnetizar con bobina o solenoide una pieza, en general, no conviene que el dimetro de la bobina sea del orden de 10 veces superior al de la pieza.
    V
  1036. Para reducir el valor de la penumbra geomtrica de una imagen radiogrfica la distancia foco-pelcula tiene que ser lo mayor posible
    V
  1037. Se puede realizar una evaluacin del nivel de corrosin mediante ensayos no destructivos
    V
  1038. Se pueden medir espesores con ensayos no destructivos
    V
  1039. Si con cobalto de 60 y un tiempo de exposicin de 10 min se obtiene una buena radiografa sobre una pieza fundida de 75 mm de espesor y DFP=900 mm y tenemos que variar la DFP, pasando a 600 mm, el nuevo tiempo de exposicin ser de 8,8 min
    F
  1040. Si el espesor del revelador es grande se reduce la detectabilidad de las continuidades
    V
  1041. Si el tamao de las partculas magnticas es grande, las pequeas discontinuidades no daran ninguna indicacin
    V
  1042. Si la corriente de magnetizacin pasa a travs de una barra siguiendo su longitud se obtiene un campo magntico longitudinal
    F
  1043. Si las partculas magnticas son pequeas no se detectan pequeas discontinuidades
    F
  1044. Si una pieza de acero inspeccionada por partculas magnticas va a recibir un recocido, no es necesario que se realice la desmagnetizacin
    V
  1045. Slo se puede utilizar el mtodo continuo de aplicacin de partculas magnticas, en aquellos materiales con alta retentividad
    F
  1046. Slo un 10% de la energa disponible en un haz de radiacin se utiliza para obtener una imagen latente radiogrfica.
    F
  1047. Un aumento del tamao de foco aumenta la penumbra geomtrica
    V
  1048. Un buen lquido penetrante debe tener alta volatilidad
    F
  1049. Un buen lquido penetrante se caracteriza ms por un ngulo de contacto muy grande que por el valor de la tensin superficial
    F
  1050. Un defecto localizado a 1/4.
    V
  1051. Un defecto que puede aparecer al someter un material a tratamiento trmico son las entalladuras de temple.
    V
  1052. Un ensayo de recalcado es una medida del comportamiento a esfuerzos de compresin o choque
    V
  1053. Un inconveniente de los lquidos penetrantes coloreados eliminables con disolventes es su difcil aplicacin sobre superficies rugosas
    V
  1054. Un inconveniente que presenta un imn permanente para magnetizar piezas, es que la densidad de flujo no se modifica
    V
  1055. Un indicador de calidad de imagen debe ser de un material de propiedades anlogas, desde el punto de vista de su poder de absorcin, a las del material objeto del estudio.
    V
  1056. Un objetivo que se persigue con los ensayos de fuga es prevenir la contaminacin ambiental
    V
  1057. Un poro se detecta en una placa radiogrfica como una mancha oscura
    V
  1058. Un procedimiento para desmagnetizar una pieza consiste en mantenerla en el interior de la bobina, por la que circula corriente alterna, y mediante un potencimetro ir aumentando la intensidad de la corriente
    F
  1059. Un procedimiento para desmagnetizar una pieza consiste en moverla desde el exterior hasta el ncleo de una bobina, por la que circula corriente alterna.
    F
  1060. Un revelador tiende a aumentar el tamao de la indicacin
    V
  1061. Una de los requisitos necesarios para el xito de la aplicacin de un ensayo no destructivo es que los resultados no sean afectados por el juicio del operador.
    V
  1062. Una diferencia importante entre los penetrantes no lavables con agua y los lavables con agua es que los penetrantes no lavables con agua se eliminan ms rpidamente que los lavables
    F
  1063. Una fuente de Cobalto 60 tiene su lmite prctico de aplicacin para un espesor de 280 mm de acero o su equivalente
    F
  1064. Una inspeccin incluye ensayos siempre
    F
  1065. Una pelcula radiogrfica tiene, como componente principal, una capa fina de emulsin que recubre una de las caras de una hoja soporte.
    F
  1066. Una posible causa de las grietas de rectificado puede ser una velocidad de avance excesiva
    V
  1067. Una posible causa de las grietas de rectificado puede ser una velocidad excesiva.
    V
  1068. Una ventaja de los materiales con inclusiones es que dificulta los procesos de fatiga
    F
  1069. Uno de los efectos perjudiciales producido por las inclusiones es la debilidad del material en sentido perpendicular al de laminacin
    V
  1070. Uno de los requisitos necesarios para el xito de una apliacin de un ensayo no destructivo es que los resultados no sean afectados por el juicio del operador
    V
  1071. Un ensayo de recalcado puede consistir en comprimir la probeta hasta que su altura se reduzca a la tercera parte.
    F Faltaba
  1072. La inspeccin de un producto debe asegurar que el material est totalmente libre de discontinuidades.
    F Faltaba
  1073. Los yugos de imn permanente no se pueden utilizar cuando hay atmsferas explosivas.
    F Faltaba
  1074. La adicin de agentes tensoactivos a un lquido reduce la tensin superficial.
    V Faltaba
  1075. El tubo de un boroscopio es rgido
    F Faltaba
  1076. En inspeccin mediante lquidos penetrantes postemulsificables, el emulsificador proporciona un fondo de contraste durante el examen.
    F Faltaba

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