Servicio3V2.txt

Card Set Information

Author:
fane
ID:
221338
Filename:
Servicio3V2.txt
Updated:
2013-05-27 14:19:36
Tags:
tecnomat
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Description:
extendido y corregido
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  1. En los materiales frgiles los defectos provocan una intensificacin de tensiones en las zonas prximas al extremo de la discontinuidad
    V
  2. En los materiales metlicos con una cierta ductilidad ir aumenta su fragilidad a medida que el espesor crezca
    V
  3. En los procesos de termofluencia cuando las tensiones aplicadas son bajas y la velocidad de deformacin baja, no se observa la fluencia terciaria.
    V
  4. En materiales con baja energa de formacin de defectos de apilamiento se disminuye la resistencia a la deformacin bajo fluencia.
    F
  5. En modo II de aplicacin de la carga, la rotura se produce por desgarro
    F
  6. En procesos de desgaste por cizalladura el agrietamiento comienza en la subsuperficie
    V
  7. En superficies fracturadas las facetas son lneas concluyentes o paralelas
    F
  8. En superficies fracturadas, los ros son planos limitados por los bordes de grano
    F
  9. En un metal puro el borde de grano es ms propenso al ataque intergranular por ser una zona de energa superficial menor.
    F
  10. En un proceso de deformacin por fluencia al aumentar la temperatura a tensin constante, aumenta el tiempo de rotura
    F
  11. En un proceso de deformacin por fluencia al aumentar la tensin a temperatura elevada, aumenta la fluencia estacionaria
    V
  12. En un proceso de deformacin por fluencia, al aumentar la temperatura a tensin constante aumenta la deformacin instantnea
    V
  13. En un proceso de deformacin por fluencia, al aumentar la temperatura a tensin constante aumenta la velocidad de la fluencia instantnea
    V
  14. En una barra cilndrica la parte central de la rotura perpendicular a la tensin aplicada corresponde a la parte frgil
    V
  15. En una barra cilndrica rota a traccin en copa y cono, la parte de la rotura cnica, con orientacin a 45 respecto a la tensin aplicada corresponde a la parte frgil.
    F
  16. En una rotura por fatiga la velocidad de crecimiento de grieta aumenta al aumentar el tamao de grieta
    V
  17. En una rotura por fatiga la velocidad de crecimiento de grieta es mayor al aumentar la tensin aplicada para una misma longitud de grieta
    V
  18. En una rotura por fatiga puede haber miles de lneas de playas en una estra
    F
  19. En una superficie de fractura nunca puede detectarse conjuntamente diferentes caracteres micromorfolgicos
    F
  20. Entallas y radios de acuerdo agudos reducen la vida a fatiga
    V
  21. Griffith formul la teora de la fractura frgil, para explicar la discrepancia entre la resistencia terica del acero y los valores reales observados.
    F
  22. La agitacin del medio de corrosin puede incluso llegar a eliminar la polarizacin de concentracin
    V
  23. La amplitud de las tensiones que producen el fallo despus de 1.000.000 ciclos suelen estar comprendida en la mayora de los materiales entre el 30 y 50% de la carga de rotura a traccin uniaxial.
    V
  24. La caracterizacin micromorfolgica de una superficie de fractura se realiza con microscopio metalrgico
    F
  25. La condicin expresada por la ecuacin de Griffith es suficiente para que una grieta de un material metlico se propague
    F
  26. La contaminacin de los productos puede considerarse un caso tpico de prdidas directas ocasionadas por la corrosin.
    F
  27. La convergencia de las lneas radiales en una superficie fracturada indican en la mayora de los casos el lugar de inicio de rotura
    V
  28. La corrosin en resquicios se produce por una flata de oxgeno en dicha zona
    V
  29. La corrosin por abrasin es el deterioro causado por lquidos en movimiento laminar o turbulento sobre superficies metlicas.
    F
  30. La corrosin por cavitacin es un tipo de ataque muy caracterstico de las hlices de barcos
    V
  31. La corrosin por exfoliacin es un ataque intergranular que se produce en piezas recocidas con grano equiaxial
    F
  32. La curva de Stribeck distingue tres modos distintos de lubricacin hidrodinmica
    V
  33. La deformacin plstica de un acero es constante si la temperatura de trabajo es menor de 450C
    V
  34. La deformacin plstica de un metal puro se supone independiente del tiempo si la relacin T/TE, es menor de 0,4
    V
  35. La deformacin plstica del aluminio es constante si la temperatura de trabajo es mayor de 450C.
    F
  36. La deformacin plstica del volframio es constante si la temperatura de trabajo es menor de 1200C
    V
  37. La deformacin pltica de los materiales metlicos es constante si se mantiene la tensin invariante.
    F
  38. La deformacin pltica de los materiales metlicos no es simultnea a la aplicacin de la tensin, cuando esta tensin aumenta rpidamente
    V
  39. La despolarizacin crea un impedimento al paso de la corriente elctrica, disminuyendo la velocidad de corrosin.
    F
  40. La despolarizacin retarda la disolucin de las zonas andicas
    F
  41. La diferencia de temperaturas puede ser causante de la formacin de pilas de corrosin
    V
  42. La disminucin del nmero de impurezas en los aceros al carbono conduce a una disminucin de la temperatura de transicin
    V
  43. La etapa I de agrietamiento por fatiga es muy rpida
    F
  44. La existencia de tensiones externas d lugar a heterogeneidades electroqumicas
    V
  45. La fisuracin por fatiga se produce cuando acta una tensin constante superior al lmite elstico
    F
  46. La fluencia es un proceso a deformacin constante.
    F
  47. La frmula de Griffith es muy conservadora si se aplica a los metales
    V
  48. La frmula de Griffith no se puede aplicar a los materiales cermicos.
    F
  49. La formulacin de Griffith es aplicable a los materiales de elevada ductilidad
    F
  50. La fractura frgil de una pieza metlica se produce mediante un mecanismo de coalescencia de microvacos
    F

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