TECNOMAT COMPORTAMIENTO EN SERVICIO 1.txt

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Anonymous
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221342
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TECNOMAT COMPORTAMIENTO EN SERVICIO 1.txt
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2013-05-27 14:33:04
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TECNOMAT COMPORTAMIENTO EN SERVICIO
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COMPORTAMIENTO EN SERVICIO
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  1. A temperaturas muy altas y con tensiones bajas, la fluencia se produce por un mecanismo de difusin atmica
    V
  2. A tensiones pequeas una fraccin grande de la vida a fatiga es utilizada en la iniciacin de la grieta
    V
  3. A una temperatura de 0,5 TE y menor, un tamao de grano pequeo aumenta la velocidad de deformacin en estado estable
    F
  4. Al disminuir la frecuencia de los ciclos, manteniendo el mismo nivel de cargas, aumenta la sensibilidad a la corrosin-fatiga
    V
  5. Aumentar la temperatura de fluencia a tensin constante aumenta la deformacin instantnea
    V
  6. Conseguir que las superfcie sometidas a movimiento relativo estn en condiciones electroqumicas de inmunidad evita el desgate triboqumico
    V
  7. Cuando dos metales distintos se ponen en contacto a travs de un medio electroltico se obtiene una pila galvnica
    V
  8. Cuando en el Diagrama de Pourbaix aparece una reaccin en la que solo intervienen electrones, esta reaccin solo depender del pH de la solucin
    V
  9. Cuando hay lquidos, que tengan partculas slidas en suspensin, en movimiento sobre superficies metlicas, con velocidades de circulacin menores de 1 m/s, estas partculas se depositan en los metales produciendo corrosin por aireacin superficial.
    V
  10. Cuando la relacin R de Pilling-Bedworrth es igual a 1, los xidos formados tienen tendencia a resquebrajarse.
    F
  11. Cuando la relacin R de Pilling-Bedworth es <1 se forman xidos porosos no protectores
    V
  12. Cuando las leyes que rigen la formacin de las capas de xido en funcin del tiempo, son de tipo logartmico o asinttico estas pelculas son ms delgadas y normalmente garantizan una larga vida.
    V
  13. Cuando se conectan dos electrodos, el de potencial ms negativo har de ctodo
    F
  14. Cuando se considera el desgaste por fatiga entre superficies que tienen un movimiento de rodadura con deslizamiento, las tensiones mximas se encuentran en la superficie.
    V
  15. Cuando un elemento frgil se encuentra sometido a un estado de esfuerzos triaxiales, puede tener un comportamiento dctil.
    F
  16. Cuando un material est sometido a fatiga, se denomina ciclo de carga invertida cuando est sometida a una tensin sinusoidal con mximos y mnimos asimtricos respecto al nivel cero de tensiones
    F
  17. Cuando un material presenta un comportamiento elasto-plstico con rotura dctil, el clculo de la resistencia a la propagacin de grieta se realiza mediante un modelo lineal-elstico
    F
  18. Cuando un metal est parcialmente en contacto con un lquido, la corrosin se produce en las partes ms aireadas
    F
  19. Dentro de las prdidas directas producidas por corrosin, se encuentra la utilizacin de aleaciones resistentes a la corrosin
    V
  20. Durante la etapa I de propagacin de grietas por fatiga la rotura se produce en la direccin de la tensin cortante mxima.
    V
  21. Durante la etapa I de propagacin de grietas por fatiga la rotura se produce en la direccin perpendicular a la tensin aplicada
    F
  22. Durante la etapa I de propagacin de grietas por fatiga la rotura se produce en la direccin perpendicular a la tensin cortante mxima
    F
  23. Durante la propagacin de la fatiga la grieta avanza de forma gradual en cada ciclo de carga
    V
  24. El acero inoxidable austentico no presenta temperatura de transicin tenacidad-fragilidad
    V
  25. El aumento de la tensin mnima reduce la vida en fatiga
    V
  26. El borde de grano de un metal puro es ms propenso al ataque que el centro del grano
    V
  27. El coeficiente de fatiga R est comprendido entre 0 y 1
    F
  28. El desgaste por adhesin est directamente relacionado con la tendencia de los materiales a formar soluciones slidas
    V
  29. El desgaste por adhesin puede producirse entre materiales que no estn en contacto fsico
    F
  30. El desgaste por fatiga superficial implica un contacto directo entre las superficies
    F
  31. El desgaste severo produce una fuerte deformacin de la superficie sin desprendimiento de partculas
    F
  32. El desgaste suave da lugar a partculas desprendidas de pocos nm.
    V
  33. El efecto de la fatiga trmica es menor cuando el coeficiente de dilatacin trmica del material es bajo.
    V
  34. El efecto de una segunda fase dispersa es aumentar la velocidad de fluencia
    F
  35. El electrodo de calomelanos est formado por un tubo de cobre que tiene en su interior una solucin saturada se sulfato de cobre.
    F
  36. El endurecimiento superficial acorta la vida a fatiga al fragilizar la pieza
    F
  37. El endurecimiento superficial aumenta la vida a fatiga de una pieza
    V
  38. El fallo por fatiga ocurre sbitamente, sin aviso ni deformacin previa
    V
  39. El hidrgeno puede introducirse fcilmente en una red metlica aumentando el lmite elstico y produciendo fragilidad
    V
  40. El impedir el contacto directo entre dos superficies evita el desgaste
    F
  41. El potencial que toma un metal respecto a un electrolito depende del estado superficial del metal
    V
  42. El potencial que toma un metal respecto a un electrolito no es caracterstico del metal
    V
  43. El proceso de corrosin en resquicios no depende de la geometra del slido
    V
  44. El proceso de corrosin en resquicios requiere la presencia de iones agresivos, como los cloruros, para que se produzca
    F
  45. El proceso de corrosin es resquicio no depende de la microestructura del material
    V
  46. El tamao de una grieta influye en el valor de KI, pero no su geometra.
    F
  47. El tipo de movimiento relativo entre dos superficies no caracteriza el proceso de desgaste.
    F
  48. El valor de la temperatura de transicin de los aceros al carbono es independiente del proceso de fabricacin
    F
  49. El valor del factor de intensidad de tensiones depende de la geometra del slido
    V
  50. El valor del factor de intensidad de tensiones depende de la tensin remota
    V
  51. El valor del factor de intensidad de tensiones depende del tamao de grieta
    V
  52. En aleaciones monofsicas, la adicin de elementos aleantes aumenta la velocidad de fluencia.
    F
  53. En condiciones de lubricacin de borde segn Stribeck la distancia entre las superficies en contacto es aproximadamente igual a la rugosidad de dichas superficies
    F
  54. En corrosin seca, el Al2O3 tiene naturaleza protectora
    V
  55. En desgaste, la fatiga superficial requiere contacto directo de las superficies implicadas
    F
  56. En el desgaste por abrasin si la dureza del abrasivo es superior a la dureza del material se produce un alto rgimen de desgaste
    V
  57. En el desgaste por abrasin, durezas del material superiores a 1,3 veces la dureza del abrasivo no producen una significativa mejora de la resistencia al desgaste.
    V
  58. En el desgaste por adhesin de dos superficies en movimiento tangencial la fractura ocurre a lo largo de bandas de deslizamiento
    V
  59. En el desgaste triboqumico, se forman uniones interfaciales al entrar en contacto las dos superficies a escala atmica.
    F
  60. En el modo I de aplicacin de la carga la grieta se propaga perpendicularmente a la tensin cortante
    F
  61. En el modo II de aplicacin de la carga, la rotura se produce por desgarro
    V
  62. En el modo II de aplicacin de la carga, la rotura se produce por traccin
    F
  63. En el modo III de aplicacin de la carga, la rotura se produce por desgarro.
    V
  64. En el proceso de desgaste por cizalladura, las tensiones mximas se localizan en la superfcie
    F
  65. En fluencia en caliente, la recristalizacin dinmica se produce a alta temperatura y alta velocidad de deformacin
    V
  66. En fluencia en caliente, la velocidad de deformacin a 0,5TE tiende a un valor constante
    V
  67. En fluencia en caliente, la velocidad de deformacin durante la etapa de fluencia estacionaria es directamente proporcional a la tensin aplicada
    F
  68. En la apertura de grieta se tiene en cuenta el enromamiento, por la ductilidad, del fondo de grieta
    F
  69. En la corrosin galvnica, una pequea rea andica frente a una gran rea catdica conducir a una rpida corrosin de aquella
    V
  70. En la corrosin por cavitacin las presiones bajas se producen por bajas velocidades de flujo
    F
  71. En la corrosin seca, si el factor de Pilling Bedworth R es mayor o igual que 1, la capa de xido es protectora
    V
  72. En la corrosin selectiva un elemento de una solucin slida es preferentemente disuelto
    V
  73. En la curva que relaciona el logaritmo de la velocidad de crecimiento de grieta por fatiga con el logaritmo del intervalo del factor de intensidad de tensiones, en la regin I la curva es prcticamente lineal
    F
  74. En la curva que relaciona el logaritmo de la velocidad de crecimiento de grieta por fatiga con el logaritmo del intervalo del factor de intensidad de tensiones, en la regin III se produce un crecimiento acelerado de la grieta.
    V
  75. En la descinficacin de los latones el cobre es disuelto, quedando sobre el latn una superficie rica en Zn
    F
  76. En la descinficacin el ataque progresa paralelamente a la superficie metlica a travs de los bordes de grano
    F
  77. En la ecuacin de Paris de agrietamiento por fatiga el factor de intensidad de tensiones es una propiedad del material
    F
  78. En la etapa II de agrietamiento por fatiga, la propagacin es perpendicular a la tensin aplicada
    V
  79. En la fatiga oligocclica, en la vida a fatiga predomina la etapa de propagacin de grieta.
    V
  80. En la fisuracin por fatiga, la velocidad de crecimiento de grieta aumenta al aumentarel tamao de grieta
    V
  81. En la fluencia estacionaria la velocidad de deformacin permanece constante
    V
  82. En la fluencia transitoria la velocidad de deformacin permanece constante
    F
  83. En la fractura frgil, la iniciacin de la grieta y su propagacin son procesos coincidentes.
    V
  84. En la fractura transgranular, la estructura de cpulas, da lugar a una superficie de fractura donde no se aprecia el borde de grano
    V
  85. En la fragilizacin por hidrgeno, cuando de forman hidruros frgiles, las fracturas son intergranulares.
    V
  86. En la oxidacin a alta temperatura la ley que rige la formacin de las capas de xido en funcin del tiempo es parablica
    V
  87. En la oxidacin a alta temperatura las leyes que rigen la formacin de las capas de xido en funcin del tiempo son asintticas y logartmicas
    F
  88. En la oxidacin a baja temperatura el oxgeno difunde muy lenta pero muy uniformemente obtenindose al cabo de unos aos capas muy gruesas
    F
  89. En la rotura por fatiga, con cargas altas se produce en cada ciclo, tanto deformacin elstica como plstica
    V
  90. En la rotura por fatiga, con cargas bajas se produce en cada ciclo deformaciones elsticas
    V
  91. En las curvas S-N de Wohler, N representa la fuerza en newton para la rotura
    F
  92. En las curvas SN de Wler N representa el n de ciclos hasta la rotura
    V
  93. En las curvas SN de Wler N representa la fuerza en Newton en la rotura
    F
  94. En las curvas SN de Wler S representa la distancia entre puntos
    F
  95. En las curvas S-N el lmite de fatiga es el nivel de tensin que produce la rotura despus de 108 ciclos
    F
  96. En las curvas S-N, el lmite de fatiga indica que para tensiones por debajo de este valor el metal no sufre rotura por corrosin fatiga.
    F
  97. En los aceros inoxidables austenticos puede producirse en la ZAT la precipitacin de carburos de cromo donde el material ha alcanzado temperaturas superiores a 1000C.
    F
  98. En los aspectos macromorfolgicos de una superficie de fractura influye la forma geomtrica de la pieza
    V
  99. En los ensayos a fatiga de un material se considera fallo cuando aparece una grieta de tamao detectable
    V?
  100. En los latones bifsicos la fase B, rica en Zn, puede sufrir descincificacin aunque se haya aadido arsnico
    V
  101. En los materiales frgiles los defectos provocan una intensificacin de tensiones en las zonas prximas al extremo de la discontinuidad
    V
  102. En los materiales metlicos con una cierta ductilidad ir aumenta su fragilidad a medida que el espesor crezca
    V
  103. En los procesos de termofluencia cuando las tensiones aplicadas son bajas y la velocidad de deformacin baja, no se observa la fluencia terciaria.
    V
  104. En materiales con baja energa de formacin de defectos de apilamiento se disminuye la resistencia a la deformacin bajo fluencia.
    F
  105. En modo II de aplicacin de la carga, la rotura se produce por desgarro
    F
  106. En procesos de desgaste por cizalladura el agrietamiento comienza en la subsuperficie
    V
  107. En superficies fracturadas las facetas son lneas concluyentes o paralelas
    F
  108. En superficies fracturadas, los ros son planos limitados por los bordes de grano
    F
  109. En un metal puro el borde de grano es ms propenso al ataque intergranular por ser una zona de energa superficial menor.
    F
  110. En un proceso de deformacin por fluencia al aumentar la temperatura a tensin constante, aumenta el tiempo de rotura
    F
  111. En un proceso de deformacin por fluencia al aumentar la tensin a temperatura elevada, aumenta la fluencia estacionaria
    V
  112. En un proceso de deformacin por fluencia, al aumentar la temperatura a tensin constante aumenta la deformacin instantnea
    V
  113. En un proceso de deformacin por fluencia, al aumentar la temperatura a tensin constante aumenta la velocidad de la fluencia instantnea
    V
  114. En una barra cilndrica la parte central de la rotura perpendicular a la tensin aplicada corresponde a la parte frgil
    V
  115. En una barra cilndrica rota a traccin en copa y cono, la parte de la rotura cnica, con orientacin a 45 respecto a la tensin aplicada corresponde a la parte frgil.
    F
  116. En una rotura por fatiga la velocidad de crecimiento de grieta aumenta al aumentar el tamao de grieta
    V
  117. En una rotura por fatiga la velocidad de crecimiento de grieta es mayor al aumentar la tensin aplicada para una misma longitud de grieta
    V
  118. En una rotura por fatiga puede haber miles de lneas de playas en una estra
    F
  119. En una superficie de fractura nunca puede detectarse conjuntamente diferentes caracteres micromorfolgicos
    F
  120. Entallas y radios de acuerdo agudos reducen la vida a fatiga
    V
  121. Griffith formul la teora de la fractura frgil, para explicar la discrepancia entre la resistencia terica del acero y los valores reales observados.
    F
  122. La agitacin del medio de corrosin puede incluso llegar a eliminar la polarizacin de concentracin
    V
  123. La amplitud de las tensiones que producen el fallo despus de 1.000.000 ciclos suelen estar comprendida en la mayora de los materiales entre el 30 y 50% de la carga de rotura a traccin uniaxial.
    V
  124. La caracterizacin micromorfolgica de una superficie de fractura se realiza con microscopio metalrgico
    F
  125. La condicin expresada por la ecuacin de Griffith es suficiente para que una grieta de un material metlico se propague
    F
  126. La contaminacin de los productos puede considerarse un caso tpico de prdidas directas ocasionadas por la corrosin.
    F
  127. La convergencia de las lneas radiales en una superficie fracturada indican en la mayora de los casos el lugar de inicio de rotura
    V
  128. La corrosin en resquicios se produce por una flata de oxgeno en dicha zona
    V
  129. La corrosin por abrasin es el deterioro causado por lquidos en movimiento laminar o turbulento sobre superficies metlicas.
    F
  130. La corrosin por cavitacin es un tipo de ataque muy caracterstico de las hlices de barcos
    V
  131. La corrosin por exfoliacin es un ataque intergranular que se produce en piezas recocidas con grano equiaxial
    F
  132. La curva de Stribeck distingue tres modos distintos de lubricacin hidrodinmica
    V
  133. La deformacin plstica de un acero es constante si la temperatura de trabajo es menor de 450C
    V
  134. La deformacin plstica de un metal puro se supone independiente del tiempo si la relacin T/TE, es menor de 0,4
    V
  135. La deformacin plstica del aluminio es constante si la temperatura de trabajo es mayor de 450C.
    F
  136. La deformacin plstica del volframio es constante si la temperatura de trabajo es menor de 1200C
    V
  137. La deformacin pltica de los materiales metlicos es constante si se mantiene la tensin invariante.
    F
  138. La deformacin pltica de los materiales metlicos no es simultnea a la aplicacin de la tensin, cuando esta tensin aumenta rpidamente
    V
  139. La despolarizacin crea un impedimento al paso de la corriente elctrica, disminuyendo la velocidad de corrosin.
    F
  140. La despolarizacin retarda la disolucin de las zonas andicas
    F
  141. La diferencia de temperaturas puede ser causante de la formacin de pilas de corrosin
    V
  142. La disminucin del nmero de impurezas en los aceros al carbono conduce a una disminucin de la temperatura de transicin
    V
  143. La etapa I de agrietamiento por fatiga es muy rpida
    F
  144. La existencia de tensiones externas d lugar a heterogeneidades electroqumicas
    V
  145. La fisuracin por fatiga se produce cuando acta una tensin constante superior al lmite elstico
    F
  146. La fluencia es un proceso a deformacin constante.
    F
  147. La frmula de Griffith es muy conservadora si se aplica a los metales
    V
  148. La frmula de Griffith no se puede aplicar a los materiales cermicos.
    F
  149. La formulacin de Griffith es aplicable a los materiales de elevada ductilidad
    F
  150. La fractura frgil de una pieza metlica se produce mediante un mecanismo de coalescencia de microvacos
    F
  151. La fractura intercristalina puede producirse por coalescencia de microvacos
    V
  152. La fractura intercristalina puede producirse por una descohesin frgil
    V
  153. La fractura intergranular se produce siempre por un mecanismo de coalescencia de microvacios
    F
  154. La fractura por clivaje se produce a travs de planos cristalogrficos
    V
  155. La grieta por fatiga puede originarse en varios puntos de la pieza
    V
  156. La integral J coincide con el criterio de Irwin cuando el rgimen es elstico
    V
  157. La interaccin de un fluido sobre una superficie se llama erosin.
    V
  158. La interposicin de elementos elsticos entre las superfcies en contacto puede evitar el desgaste por abrasin
    V
  159. La naturaleza del material influye en que las lneas radiales sean ms o menos pronunciadas
    V
  160. La observacina grandes aumentos de que existen cpulas en la superfcie de una fractura, indica que sta tiene carcter dctil
    V
  161. La pasivacin consiste en la polarizacin andica de tipo de concentracin
    F
  162. La prdida de eficiencia de los equipos de una instalacin industrial es un caso de las prdidas directas que puede ocasionar la corrosin
    F
  163. La polarizacin de activacin se produce cuando la velocidad de difusin de un in hacia el electrodo limita la velocidad de corrosin en el electrodo.
    F
  164. La polarizacin produce un aumento de la velocidad de corrosin
    F
  165. La presencia de entallas favorecen una etapa I de propagacin de grieta por fatiga de corta direccin
    V
  166. La probabilidad de rotura por fatiga puede ser reducida exigiendo superficies redondeadas
    V
  167. La proteccin catdica se basa en la modificacin del potencial de un metal llevndolo dentro de la zona de inmunidad segn el diagrama de Pourbaix
    V
  168. La relacin R de Pilling-Bedworth es el cociente entre el volumen del metal consumido y el volumen del xido formado.
    F
  169. La rotura del recubrimiento metlico andico acelera el avance de la corrosin del metal recubierto
  170. La rotura por fatiga se produce cuando acta una tensin superior al lmite elstico
    F
  171. La rotura por fatiga tiene un aspecto frgil, an en materiales de comportamiento dctil
    V
  172. La separacin entre las dos superficies opuestas de una grieta se denomina apertura de grieta
    V
  173. La separacin entre las dos superficies opuestas de una grieta se denomina apertura en el fondo de grieta
    F
  174. La superficie de fractura por clivaje est formada por facetas delimitadas por los bordes de grano
    V
  175. La superficie rota por fatiga tiene un aspecto siempre frgil
    V
  176. La temperatura de trabajo por debajo de la cual, la deformacin plstica del plomo es constante es de 100C
    F
  177. La temperatura de trabajo por debajo de la cual, la deformacin plstica del volframio es constante es de 100C.
    F
  178. La temperatura de transicin de los aceros al carbono est prxima a la temperatura ambiente
    V
  179. La tensin media no afecta a la vida de fatiga
    F
  180. La tensin necesaria para que se produzca corrosin bajo tensin siempre tiene que ser superior al lmite elstico
    F
  181. La teora de Griffith en mecnica de la fractura no se puede aplicar a materiales cermicos
    F
  182. La textura cristalina de una superficie de rotura corresponde siempre a una rotura transgranular
    F
  183. La textura fibrosa de una superficie de rotura es tpica de materiales dctiles en planos perpendiculares a la tensin principal
    V
  184. La textura sedosa de una superficie de rotura a traccin aparece en planos a 45 con la tensin mxima
    V
  185. La textura sedosa de una superficie de rotura es una superficie rugosa con la fibra perpendicular a la superficie de fractura
    F
  186. La transpasividad produce una despasivacin por destruccin completa de la capa de protectora por rotura
    V
  187. La variacin regular del nmero de estriaciones, de una rotura por fatiga, por unidad de longitud permite determinar el sentido de la propagacin y su velocidad.
    V
  188. La velocidad de crecimiento de grieta slo depende del nivel de tensiones y el tamao de grieta
    F
  189. La vida a fatiga es especialmente sensible a las condiciones y configuracin de la superficie del componente.
    V
  190. Las aleaciones con muchos elmentos en solucin slida resisten mejor la fluencia en caliente
    V
  191. Las aleaciones de aluminio ensayadas en condiciones ambientales presentan lmite de fatiga
    F
  192. Las aleaciones de aluminio ensayadas en el vaco presentan lmite de fatiga
    V
  193. Las cpulas de las superficies fracturadas son siempre perpendiculares a la superficie de fractura
    V
  194. Las cpulas formadas en la rotura dctil son independientes del modo de carga
  195. Las cpulas formadas en la rotura frgil son independientes del modo de aplicacin de la carga
    F
  196. Las lneas circunferenciales aparecen en roturas de propagacin rpida
    F
  197. Las lneas circunferenciales de una superficie de fractura pueden indicar los sucesivos frentes de propagacin
    V
  198. Las lneas circunferenciales de una superficie de fractura pueden indicar un cambio de plano de propagacin
    V
  199. Las lneas circunferenciales de una superficie de fractura pueden indicar una variacin de las tensiones aplicadas
    V
  200. Las tensiones y deformaciones verdaderas crecen montonamente hasta la rotura
    V?
  201. Las velocidades de fluencia a temperatura elevada son mayores cuando una aleacin tiene un tamao de grano menor
    V
  202. Los aceros al carbono ensayados en condiciones ambientales presentan lmite de fatiga
    V
  203. Los nodos de sacrificio estn fabricados con material ms electropositivo que la estructura a proteger
    F
  204. Los diagramas de Porbaix proporcionan informacin sobre las fases termodinmicamente estables en funcin del potencial del electrodo y el pH
    V
  205. Los diagramas de Pourbaix proporcionan informacin sobre la velocidad de corrosin
    F
  206. Los ensayos a fatiga producen una elevada dispersin de resultados
    V
  207. Los ensayos con deformacin plstica controlada se realizan para caracterizar la fatiga con tensin elevada
    V?
  208. Los ensayos con tensin controlada se realizan para caracterizar la fatiga de bajo nmero de ciclos
    F?
  209. Los ensayos de fatiga producen una elevada dispersin de resultados.
    V
  210. Los ensayos para la obtencin de las curvas S-N se empiezan con tensiones cclicas grandes, y luego se disminuyen progresivamente
    V
  211. Los materiales cermicos son extremadamente susceptibles a la fluencia
    F
  212. Los materiales metlicos con una cierta plasticidad, tienen una deformacin plstica en fondo de grieta cuya forma es circular
    F
  213. Los materiales metlicos por encima de la temperatura de transicin tienen un comportamiento frgil
    F
  214. Los materiales no termoplsticos evitan el crecimiento de los defectos internos mediante una deformacin local en los bordes de las grietas
    F
  215. Los metales con estructura CC experimentan una disminucin moderada de la tenacidad al bajar la temperatura.
    F
  216. Los tratamientos de temple y revenido mejoran la resistencia a la abrasin
    V
  217. Para minimizar el efecto de la corrosin por cavitacin se emplean materiales duros con una superficie lisa
    V
  218. Para obtener la curva S-N los ensayos realizados son siempre de flexin rotatoria
    F
  219. Para reducir el desgaste por abrasin la dureza del material debe ser al menos igual a 1,3 la dureza del abrasivo
    V
  220. Realizar un granallado en una superficie metlica significa aumentar el peligro de rotura por fatiga
    F
  221. Realizar un recubrimiento de un material de alta dureza reduce el desgaste por abrasin
    V
  222. Se puede observar en las curvas potenciostticas de electrodos pasivables sumergidos en un medio oxidante, que para el potencial de Flade se anula totalmente la velocidad de corrosin.
    F
  223. Segn la curva S-N, el dominio asociado a cargas relativamente bajas y la vida a fatiga es superior a 104 105 ciclos se denomina fatiga oligocclica.
    F
  224. Si dos estructuras son del mismo material y una de ellas rompe a un determinado valor del factor de intensidad de tensiones crtico, la otra tambin romper cuando el correspondiente K alcance dicho valor
    V
  225. Si la relacin R de Pilling-Bedworth es 1, los xidos formados tienen tendencia a resquebrajarse
    F
  226. Si las tensiones son bajas y las velocidades de deformacin pequeas a las temperaturas en que se produce la fluencia, la rotura se produce en la etapa transitoria.
    F
  227. Si se aplica a una superficie metlica un pulido para mejorar el acabado, se consigue aumentar su vida a fatiga
    V
  228. Si se representa el tiempo gasta rotura frente a la tensin aplicada se produce una relacin parablica entre ellos
    F
  229. Si se somete un material a un trabajo en fro se aumenta su resistencia a la fluencia a una temperatura <0,5 temperatura de fusin.
    V
  230. Si un material se encuentra sometido a un sistema de cargas asimilable a un estado triaxial de tensiones tiene un comportamiento frgil
    V
  231. Todos los materiales metlicos por encima de la temperatura de transicin tienen un comportamiento frgil
    F
  232. Un material es tanto mas resistente a la fluencia cuanto ms alto es su coeficiente de difusividad.
    F
  233. Un material es tanto ms resistente a la fluencia cuanto ms alto es su mdulo elstico
    V
  234. Una buena evacuacin del calor generado disminuye o evita el desgaste entre dos superficies en movimiento relativo
    V
  235. Una caracterstica de las picaduras es que la reaccin catdica est muy localizada en pequeos puntos
    F
  236. Una condicin que deben cumplir los metales, para poder utilizar el factor de intensidad de tensiones, en la caracterizacin de una rotura, es que el tamao de la zona plstica en fondo de grieta sea grande en comparacin con la longitud de grieta
    F
  237. Una forma de aumentar el rendimiento a fatiga es mediante esfuerzos residuales de comprensin dentro de una capa delgada del material
    V
  238. Una menor concentracin de oxgeno favorece que se produzca la corrosin por aireacin diferencial
    V
  239. Las lneas circunferenciales de una superficie de fractura pueden indicar una detencin de grieta.
    V
  240. En un proceso de deformacin por fluencia al aumentar la tensin a temperatura elevada, aumenta deformacin instantnea.
    V
  241. Una menor concentracin de oxgeno favorece que se produzca la corrosin por aireacin superficial.
    V
  242. Los materiales metlicos con una cierta plsticidad, tienen una deformacin plstica en fondo de grieta cuya forma es circular.
    F
  243. Durante la etapa I de propagacin de grietas por fatiga la fisura se produce en la direccin de la tensin cortante mxima.
    V
  244. La convergencia de las lneas radiales en una superficie fracturada indican en la mayoria de los casos el lugar de inicio de rotura
    V
  245. El borde de grano en un metal puro es ms propenso al ataque que el centro del grano.
    V
  246. En la etapa I de propagacin de grieta por fatiga la velocidad de propagacin es muy lenta y su direccin es perpendicular a la tensin aplicada.
    F
  247. La pasivacin consiste en una polarizacin andica de tipo de concentracin.
    F

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